《闸墩配筋计算》word版

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1、第6页共6页弧形闸门支座、闸墩配筋算稿一、弧门支座的配筋计算：（1）弧门支座截面尺寸验算（尺寸级其意义见附图1、2，荷载大小见附图3）a：弧门推力作用点至闸墩边缘的距离；：闸墩的有效长度；h：弧门支座高度；b：弧门支座宽度；：由荷载标准值按荷载效益短期组合计算的闸墩一侧的弧门推力；A:由于a/＝85/480＝0.177<0.3＝=18000×1.2=21600KNb=3.0mh＝4.9m＝2.01N/mm20.7×2.01×3.0×4.9×103＝20682.9KN<满足裂缝控制要求：（2）弧门支座的配筋计算：弧门支座的纵向受力钢筋截

2、面面积As：F：闸门一侧的弧门推力设计值；a：弧门推力作用点至闸墩边缘的距离；：钢筋混凝土结构系数；：普通钢筋的抗拉强度设计值；：闸墩的有效长度；在本闸墩的计算中，相应参数取值如下：F＝18000KNa＝0.85m＝1.2＝360N/mm2（采用HRB400三级钢筋）第6页共6页＝4.8m＝13281.25mm2选配18φ36，AS=9161×2＝18322mm2配双排，每排9根。其余钢筋按15×15cm进行配置。其长度，形式以及布置位置请设计人员确定。二、弧门支座附近的闸墩受拉区钢筋设计（1）裂缝控制计算：1）闸墩两侧均承受弧门支座

3、推力作用时：因为：＝=18000×1.2=21600KN0.7×2.01×3.0×3.0×103＝12663KN不能满足裂缝控制要求：在闸墩上闸墩b根据闸墩的实际结构及受力配筋情况，加宽到5.2米进行计算，则：0.7×2.01×3.0×5.2×103＝21949.2KN满足裂缝控制要求；2）闸墩一侧承受弧门支座推力作用时：＝＝18185.4KN<不能满足裂缝控制要求：假设b＝6.3米，则＝＝22032.28KN>满足裂缝控制要求：在弧门支撑点附近加宽，加大局部刚度，增加混凝土的承受面，确保b值能够达到6.3米以上，基本可满足计算要求；

4、（2）弧门支座附近的闸墩局部受拉钢筋配置计算：F：闸门一侧的弧门推力设计值；第6页共6页：闸墩一侧局部受拉有效范围内的第i根局部受拉钢筋的截面面积；：第i根局部受拉钢筋与弧门推力方向的夹角；：钢筋混凝土结构系数；：受拉边局部受拉钢筋中心至闸墩另一边的距离。B：闸墩厚度；：弧门支座推力对闸墩厚度中心线的偏心矩；：普通钢筋的抗拉强度设计值；在本计算中，参数取值如下：F＝18000KN＝1017.9mm2＝2°增量，最大值为30°＝1.2＝2.86mB=3.0m=2.35m=7.0cm闸墩在两侧弧门支座推力作用时，闸墩两侧受力钢筋设计：=1

5、.2×18000＝21600KN钢筋采用φ36，同时取n=0、2、4……30,＝1017.9mm2，按双层配扇形筋，则2×2×＝360×1017.9×2×15.2555×2＝22361.15KN>＝21600KN闸墩在一侧弧门支座推力作用时：第6页共6页＝1.314286KN=16504.66KN<＝21600KN不能满足配筋要求：需加强配筋：钢筋采用φ36，同时取n=0、1.5、3.0……30,＝1017.9mm2，按双层配扇形筋，则2×2×＝360×1017.9×2×20.03052×2＝29360.25KN>＝21600KN闸墩

6、在一侧弧门支座推力作用时：＝0.738095KN=21670.66KN>＝21600KN满足配筋要求：但布置太密，设计人员根据工程实际情况应该可以处理好该问题；根据以上计算，闸门支座处受拉钢筋以单侧弧门支座推力作用时的配筋为准。三、闸墩两侧配筋设计：弯矩计算：（1）混凝土自重取25KN/m3；（2）根据设计图纸计算水头取23.5米（按校核洪水位取）；（3）弧门支座水平推力75t（单侧）；（4）宽尾墩上作用的动、静水压力；第6页共6页模型尺寸：宽度×厚度×高度＝1.0×3.0×23.5m1）由水压力产生的弯矩M1：计算简图如左图所示：因

7、为水水压力：P=所以总水压力：F1＝＝0.5×10×23.52＝2761.25KNM1＝F1×L/3＝2761.25×23.5/3＝21629.79KN.m2）由重力产生的弯矩：M2重力：G＝mg＝＝＝25×23.5×1.0×3.0＝1762.5KNM2＝GL=1762.5×1.5＝2643.75KN.m弧门水平推力作用产生的弯矩，根据其力的方向以及运行情况，在本计算中列入安全度不加以考虑。宽尾墩上的动、静水压力产生的弯矩，根据向领导的咨询意见，由于其产生的弯矩小，可不加以考虑；因此闸墩上的总弯矩：M＝M1-M2=21629.79-2

8、643.75=18986.04KN.m根据弧形闸门运行环境，其分类为：二类，固保护层厚度取7.0cm设计混凝土采用C30，钢筋采用三级钢筋HRB(400)M(KN.m)b(m)h(m)a(mm)(m)18986.041.