塔吊基础及定位(7#)

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1、塔吊基础及定位方案 编制日期：2008/2/20目录第一章、工程概况及说明1第二章、塔吊基础12.1.塔吊基础设计12.1.1.基础做法22.2.塔吊基础验算32.3附着点设置7第三章基础施工7塔吊基础及定位方案第一章、工程概况及说明本工程名称京基蔡屋围金融中心，整个工程项目包括一栋高度为439m的超高层建筑（98层）；六栋30～32层拆迁赔偿住宅和商务公寓；及一栋24层公寓。整个基坑范围内有四层地下室，四层裙楼。本方案主要主要考虑地下室、裙楼及七栋附楼施工时的塔吊布置。7#塔吊采用F0/23C型塔吊，如附图《塔吊定位布置图》所示：塔吊编号臂长附墙

2、的楼号基础形式7#50m无附着承台第二章、塔吊基础2.1.塔吊基础设计7#塔吊安装在基坑内，采用承台的基础形式82.1.1.基础做法82.2.塔吊基础验算一.参数信息塔吊型号:FO/23C,自重(包括压重)F1=635.00kN，最大起重荷载F2=100.00kN，塔吊倾覆力距M=1729.00kN.m，塔吊起重高度H=44.80m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m，二.基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三

3、.塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:8当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×735=882.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1012.50kN；（说明：由于2#、6#、7#塔吊安装在基坑内，周边有支护桩，所以不考虑基础上面土的自重，D取0）Bc

4、──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1729.00=2420.60kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-2420.60/(882.00+1012.50)=1.22m。8经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(882.00+1012.50)/5.002+2420.60/20.83=191.97kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(882.00+1012.50

5、)/5.002-2420.60/20.83=0.00kPa有附着的压力设计值P=(882.00+1012.50)/5.002=75.78kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(882.00+1012.50)/(3×5.00×1.22)=206.66kPa四.地基基础承载力验算地基承载力设计值为:fa=1200.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=191.97kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=206.66kPa，满足要求！五.受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》G

6、B50007-2002第8.2.7条。验算公式如下:式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95；ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa；am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:am=[1.60+(1.60+2×1.35)]/2=2.95m；h0──承台的有效高度，取h0=1.3m；Pj──最大压力设计值，取Pj=206.66kPa；Fl──实际冲切承载力：8Fl=206.66×(5.00+4.30)×0.35/2=336.34kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2950×1300=4003931.75N=

7、4003.93kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六.承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。1.抗弯计算，计算公式如下:式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=1.70m；P──截面I-I处的基底反力:P=206.66×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=133.47kPa；a'──截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。经过计算得M=1.702×[(2×5.00+1.60)×(206.66+133.47-2×1012.50/5.002)+(206.66-133.

8、47)×5.00]/12=812.05kN.m。2.配筋面积计算,公式如下:依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2