楼板振动引起的居住性能验算

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1、11楼板振动引起的居住性能验算根据AISC“FloorVibrationsDuetoHumanActivity”MurrayAllen&Ungar1997（全部大梁按两端铰接），当时，楼板即可满足居住性能的要求。其中：——预测最大反应加速度——反应加速度限制，商、住、办公楼取0.5％——楼板固有频率——静力载取0.29KN——阻尼比，本设计取0.03W——楼板有效重量由以上条件，则有(1)对(1)式两边取自然对数并整理得：而;;从而得：(2)由式(2)可知:a)梁跨增加，利于振动，不利于满足居住性能要求b)刚重比()增加，有利于抑制振动，利于满足居住性能要求c)端部约束增强，有利于抑制

2、振动，利于满足居住性能要求根据以上分析，可以从所有楼板中找出最不利楼板进行分析。其中7～27层奇数层轴线28～33与轴线K～M所围成部分楼板、轴线28～33与轴线E～K所围成部分楼板、轴线25～26与轴线E～K所围成部分楼板居住性能最不利，因支承这三部分楼板的梁在所有梁中跨度最大，且边缘为自由，约束条件最差，为振动最不利区域。因此，只要这三部分楼板全部满足居住性能要求条件，则其它各层各跨楼板均满足居住性能要求，以下对这三部分楼板分别进行验算。1)轴线28～33与轴线K～M所围成部分楼板的验算按最不利情况（设次梁均为35c—刚重比最小）考虑。梁、板几何形式：次梁I35c，钢材为Q345，

3、截面尺寸截面性质：主梁为G13，钢材为Q345，截面尺寸，楼板DS1厚150mm，C30混凝土，，板重，压型钢板重0.15KPa，活载：0.5KPa，抹灰等重：0.2KPa。(1)次梁模型混凝土板有效宽度：,取2.4m梁板性质：（上翼缘之上62.08mm）每根次梁上的均布荷载：相应的扰度为：次梁模型的固有频率为：单位宽度板方向转换惯性矩为：单位宽度板方向转换惯性矩为：有效梁板宽度为：，故去4.79m由于板连续，且邻跨也为3m所以需考虑邻跨的影响，计算重量时乘以修正系数1.5，于是梁板重量为：(2)主梁模型有效板宽：（上翼缘以上42.08mm）每根主梁上的等效均布荷载：相应的扰度为：主梁

4、模型的固有频率为：有效主梁板宽度：，其中取1.8，代入得由于实际楼板宽度（整个楼板宽度）为45m，所以主梁板有效宽度为17.69m于是主梁板重量为：由于所以不需要折减主梁扰度。(3)组合模型整个楼板固有频率为：故满足居住性能要求2)轴线25～26与轴线E～K所围成部分楼板的验算按最不利情况（设次梁均为25c—刚重比最小）考虑。梁、板几何形式：次梁：I25c钢材为：Q345，截面尺寸：截面性质：主梁为G11,钢材为Q345，截面尺寸：楼板：DS1厚：150mm，C30混凝土，板重：，压型钢板重：0.15KPa，活载：0.5KPa，抹灰等重：0.2KPa(1)次梁模型混凝土板有效宽度：,取

5、1.2m梁板性质：（上翼缘之上63.36mm）每根次梁上的均布荷载：相应的扰度为：次梁模型的固有频率为：单位宽度板方向转换惯性矩为：单位宽度板方向转换惯性矩为：有效梁板宽度为：，故取3.62m由于板连续，且邻跨也为3m所以需考虑邻跨的影响，计算重量时乘以修正系数1.5，于是梁板重量为：(2)主梁模型有效板宽：，故取3m（上翼缘以下4.6mm）每根主梁上的等效均布荷载：相应的扰度为：主梁模型的固有频率为：有效主梁板宽度：，其中取1.8，代入得由于实际楼板宽度大于24m，所以主梁板有效宽度为10.97m于是主梁板重量为：由于所以不需要折减主梁扰度。(3)联合模型整个楼板固有频率为：故满足居

6、住性能要求3)轴线28～33与轴线E～K所围成部分楼板的验算梁、板几何形式：次梁G13A，钢材为Q345，截面尺寸：，截面性质：主梁为G12钢材为：Q345，截面尺寸：楼板DS1，厚150mm，C30混凝土，，板重，压型钢板重：0.15KPa，活载：0.5KPa，抹灰等重：0.2KPa(1)次梁模型混凝土板有效宽度：,取3m梁板性质：（上翼缘以下4.65mm）每根次梁上的均布荷载：相应的扰度为：次梁模型的固有频率为：单位宽度板方向转换惯性矩为：单位宽度板方向转换惯性矩为：有效梁板宽度为：，故取12m由于板连续，且邻跨也为3m所以需考虑邻跨的影响，计算重量时乘以修正系数1.5，于是梁板重

7、量为：(2)主梁模型有效板宽：（上翼缘以下16.8mm）每根主梁上的等效均布荷载：相应的扰度为：主梁模型的固有频率为：有效主梁板宽度：，其中取1.8，代入得所以主梁板有效宽度取为10m于是主梁板重量为：由于所以不需要折减主梁扰度。(3)联合模型整个楼板固有频率为：故满足居住性能要求10结构的舒适度验算按照中华人民共和国行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002J186-2002》中4.6.6条和《高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99