超高功率整流器短路电流的计算

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1、超高功率整流器短路电流的计算

2、第1内容显示中lunethodoftheshortcurrentforthesuperpoistryprojectisintroduced.Thecalculatedvalueapproachestothetestvalueandthecorrectnessofthecalculationmethodisproved.Keyouseg(this)">图1整流系统结构和技术参数2整流电源系统短路阻抗计算2.1调压变压器阻抗2.1.1电阻分量RTB1）根据文献[1]，按短路损耗（折算至整流变压器阀侧）计算，其电阻分量RTB为：RTB=△PTD/3(I

3、Z2N)2=463.06×103/3(4×15102)2=0.042×10－3Ω=0.042mΩ式中：△PTD——调压变压器短路损耗(额定容量下、油温75℃)；IZ2N——整流变压器阀侧额定电流，IZ2N=37000/(2×1.225)=15102A。2）按绕组实测直流电阻（折算至整流变压器阀侧）计算RTB。在油温为18℃的条件下，调压变压器一次侧（Y形连接）各相绕组直流电阻ROA、ROB和ROC的实测值为ROA=ROB=ROC=761mΩ；在油温为18℃、调压变压器二次侧有载开关在额定分接挡位（78挡）的条件下，调压变压器二次侧（△形连接）各相之间直流电阻Rab、Rbc和R

4、ca的实测值为Rab=Rbc=Rca=92mΩ，调压变压器的电阻分量RTB为：RTB=ROA/(kTBkZB)2＋Rab/2kZB2=761/(3.627×57.76)2＋92/2×57.762=0.031mΩ式中：kTB=3.627——调压变压器的电压变比（有载开关在额定分接挡位78挡的条件下）；kZB=57.76——整流变压器的电压变比。考虑到调压变压器实际运行状况，取RTB=0.042mΩ更符合实际情况。2.1.2电抗分量XTB1）按实测数据（折算至整流变压器阀侧）计算XTB有载开关在额定分接挡位（78挡）时，将调压变压器二次绕组短接，给一次绕组加励磁电压。测得调压变压

5、器一次线电流I1=140.43A时，一次线电压UAB=12694V。忽略电阻的影响，则有：XTB≈ZTB=UAB/(500)this.style.ouseg(this)">I1kTB2kZB2)=12694/(500)this.style.ouseg(this)">×140.43×3.6272×57.762)=0.00119Ω=1.19mΩ2）按相对短路阻抗电压（折算至整流变压器阀侧）计算XTB调压变压器的相对短路阻抗电压UTD=11.46％，调压变压器的基准容量Sj=SN（额定容量）=2×54.99MVA，可以求得调压变压器的基准电抗Xj为：Xj=UZ22/Sj=10502

6、/(2×54.99×106)=10.025×10－3Ω=10.025mΩ式中：UZ2=1050V——整流变压器阀侧线电压。根据文献[1]，调压变压器的电抗分量XTB为：XTB=UTD·Xj=0.1146×10.025×10－3=0.00115Ω=1.15mΩ考虑到调压变压器实际运行状况，取XTB=1.19mΩ更符合实际情况。2.2整流变压器短路阻抗2.2.1电阻分量RZB1)根据实测数据计算在油温为18℃时，测得整流变压器一次侧Y形连接绕组两相之间的直流电阻RAB=163.4mΩ,折算至整流变压器阀侧时，可以求得整流变压器一次侧一相的等效直流电阻RZB1为：RZB1=RAB/

7、(2kZB2)=163.4/〔2(57.76)2〕=0.024mΩ在油温为18℃时，测得整流变压器二次侧（即阀侧）绕组两相之间的直流电阻Rab=0.15mΩ,由此可以求得整流变压器阀侧一相的等效直流电阻RZB2为：RZB2=Rab/2=0.15/2=0.075mΩ整流变压器的电阻分量RZB为：RZB=RZB1＋RZB2/2=0.024＋0.075/2=0.0615mΩ2)按短路损耗计算根据文献[1]，按短路损耗，以求得整流变压器的电阻分量RZB为：RZB=RZB1＋RZB2/2=ΔPZD/〔3×2(2×IZ2N)2〕=480210/〔6(2×15102)2〕=0.00009Ω

8、=0.09mΩ式中：ΔPZD——整流变压器短路损耗（额定容量下、油温75℃）;IZ2N——整流变压器阀侧额定电流。为了将整流变压器一次侧直流电阻RZB1和二次侧直流电阻RZB2区分开来，所以取RZB1=0.024mΩ、RZB2=0.075mΩ，取整流变压器的电阻分量RZB=0.0615mΩ。2.2.2电抗分量XZB1）按实测数据计算XZB将整流变压器二次绕组中的一组短接，给一次绕组加励磁电压。测得整流变压器一次线电流IZ1=531.1/2=265.55A时，其线电压UZAB=2025.4V。忽略电阻的影