245fa及环戊烷发泡

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1、专业资料整理分享图中可以看出，发泡体系中的含水量对泡沫的导热系数由不利的影响，而泡沫密度对导热系数的影响则较复杂，泡沫导热系数与泡沫密度呈抛物线的关系，在泡沫芯密度34.5kg/m3附近存在一个作低点，表明合适的泡沫密度对降低泡沫的导热系数非常重要。   在发泡过程中，由于HFC-245fa沸点较低，汽化速度快，会产生泡沫表面发酥发脆，粘接性能差等的现象，通过聚醚多元醇和交联剂的选择、发泡剂用量和体系含水量的控制，可以有效改善泡沫与冰箱ABS板的粘接性。另外，由于HFC-245fa汽化快，发泡料在出发泡机枪头时就已发泡，从而导致发泡料粘度过大，影响了

2、泡沫在冰箱或板材内的流动。采用以有机金属盐与六氢化三嗪及二甲基环已胺按比例复配而成复配催化剂，可有效调节和控制HFC-245fa的发泡速度，达到各阶段均衡发泡，改善泡沫质量。   （2）混合发泡剂的开发    HFC-245fa的沸点为15.3℃,与CFC-11和HCFC-141b相比沸点较低，应用以现有的发泡系统，组合料的混合设备及存储设备需做一定的改进。开发混合发泡剂，将HFC-245fa与沸点较高的发泡剂混合，就可以有效地解决HFC-245fa沸点偏低的问题。   ① HFC-245fa与HFC-365mfc的混合   HFC-365mfc也是

3、目前具有应用前景的零ODP的发泡剂，其物理性能列于表十四中。   与HFC-245fa比较，HFC-365mfc具有较高的沸点和较低的气体导热系数，缺点是具有可燃性，因此HFC-245fa与HFC-365mfc应当是比较理想的混配组合。表15为HFC-245fa与HFC-365mfc混合发泡剂的一些物理性能。以50/50的配比为例，混配后HFC-245fa的沸点和导热系数有了较大的改善。WORD文档下载可编辑专业资料整理分享   图19表示HFC-245fa与HFC-365mfc混合发泡剂泡沫的导热系数与HFC-245fa的关系曲线，可以看到，在HF

4、C-245fa比例为25%左右泡沫的导热系数具有最小值，表明混合发泡剂不仅有利于改善HFC-245fa的物理性能，也改善了HFC-245fa和HFC-365mfc的发泡性能。   ② HFC-245fa与戊烷的共沸混合物   HFC-245fa能与碳氢化合物形成共沸物，由于环戊环价廉易得，HFC-245fa与环戊晚混配不仅能改善发泡剂的沸点，也能降低发泡剂的成本。图20是HFC-245fa与环戊烷混合发泡剂泡沫的导热系数变化情况，随着HFC-245fa增加，泡沫导热系数逐步降低，但HFC-245fa含量在小于50%时影响比较明显，当HFC-245fa

5、的混合量进一步增加时，泡沫导热系数的变化趋于缓慢。   由于环戊烷易燃，因此HFC-245fa与环戊烷混合也有利于改善环戊烷的可燃性。WORD文档下载可编辑专业资料整理分享   2.HFC-245fa的替代成本   1．发泡剂成本   表十六列举了全球HFC-245fa生产厂家的基本情况，由于HFC-245fa刚刚开始商业化生产，因此目前HFC-245fa的市场价格还比较高。但随着HFC-245fa生产工艺的不断完善合成熟和HFC-245fa替代HCFC-141b用量的不断加大，HFC-245fa的、生产成本将会不断下降，预计在3®5年内，HFC-2

6、45fa的价格将会下降到30元/公斤以下。   2．综合成本   HFC-245fa替代HCFC-141b发泡，现有发泡设备基本无须改造，而冰箱内胆也无须更改材料，因此尽管HFC-245fa的发泡剂本省的价格较高，但与其它零ODP的发泡剂项比较，HFC-245fa替代的综合成本仍具有一定的优势。Honeywell的Willams和Verbiest以美国680升的冰柜为基准，对三种零ODP的发泡剂替代HCFC-141b的成本进行了比较，三种发泡剂分别为HFC-245fa、HFC-134a和环戊烷。他们计算种考虑了替换发泡剂配方、塑料衬里、工艺转换投资成

7、本以及为达到美国2001年能效标准所需的额外投入，其结果如图所示。根据三种发泡剂替代的综合成本比较结果，HFC-245fa要比HCFC-141b高9%左右，而HFC-134a和环戊烷则要分别高约38%和30%。因此尽管目前HFC-245fa的市场价格要比HFC-134a和环戊烷高得多，但在美国2003年禁止使用HCFC-141b后，要达到美国冰箱新的能效标准，综合起来选用HFC-245fa作为HCFC-141b的替代物还是最经济的。   3.结论WORD文档下载可编辑专业资料整理分享   由于HFC-245fa良好的物理性能、综合环境性能和应用性能，

8、作为替代HCFC-141b零ODP发泡剂已显现出良好的市场前景，可以相信，随着HCFC-141b淘汰的加快，