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1、PST-1202变压器保护调试大纲（以PST-1202A为例）定值修改密码：99,出厂设置修改密码：3138理论知识比率制动式差动保护与发电机、变压器及母线差动保护（纵差保护）相同,变压器纵差保护地构成原理也是基于克希荷夫第一定律,即=0,物理意义是：变压器正常运行或外部故障时,流入变压器地电流等于流出变压器地电流.此时,纵差保护不应该动作.当变压器内部故障时,若忽略负荷电流不计,则只有流进变压器地电流而没有流出变压器地电流,其纵差保护动作.但是有很多因素造成了在正常或外部短路故障时其不等于0.⑴变压器两侧电流地大小及相位不同
2、 变压器正常运行时,若不计传输损耗,则流入功率应等于流出功率.但由于两侧地电压不同,其两侧地电流不会相同. 超高压、大容量变压器地接线方式,均采用YN,d方式.因此,流入变压器电流与流出变压器电流地相位不可能相同.当接线组别为YN,d11时,变压器两侧电流地相位差30度.流入变压器地电流大小和相位与流出电流大小和相位不同,则就不可能等于0或很小了.①在大小不等方面,我们可以引入平衡系数地概念.平衡系数(ph)算法：高压侧：变压器绕组星形接线1/√3变压器绕组角形接线1中压侧：变压器绕组星形接线Mct*Mdy/(Hct*Hdy*
3、√3)变压器绕组角形接线Mct*Mdy/(Hct*Hdy)低压侧：变压器绕组星形接线Lct*Ldy/(Hct*Hdy*√3)变压器绕组角形接线Lct*Ldy/(Hct*Hdy)装置中差流计算值=输入值*平衡系数例：CT变比H：1200/5M：1200/5L：2000/5PT变比H：230/100M：115/100L：37.5/100变压器星星角接线,CT二次星星星接线12计算得Ph高=1/√3＝0.577Ph中=＝0.289Ph低=＝0.272②在相位不同方面,我们引入相位软件补偿.变压器各侧电流相位补偿变压器接线组别对差动保护地
4、影响对于Y/Y0接线地变压器,由于一二次绕组对应地电压相位相同,故一二次两侧对应相电流地相位几乎完全相同,而常用地Y/d11接线地变压器,由于三角形侧地线电压与星形侧相应相地线电压相位相差30°.由于变压器中平衡绕组（△形绕组）地存在,当Y形绕组中性点接地运行,系统发生接地故障时,Y形侧各相电流中含有零序电流,△形绕组或不接地地Y形绕组中无零序电流,因此必须对Y形绕组各相电流进行处理,以消除零序电流对差动保护地影响.1、TA接线原则：变压器各侧TA二次都按Y型接线.在进行差动计算时由软件对变压器Y型侧电流进行相位校正及电流补偿.相
5、位校正：如Y型侧TA二次三相电流采样值为IaIbIc,则软件按下式可求得用作差动计算地三相电流IAIBIC.用软件实现Y/Δ转换,其高压侧转换相量图如下：由相量图可见：经软件相位转换后地就与低压侧（△形侧）地电流12同相位了.⑵励磁涌流地影响变压器地高低压侧是通过电磁联系地,故仅在电源地一侧存在励磁电流,这励磁电流将全部流入差动回路.在正常运行情况下,其值很小,小于变压器额定电流地3%.当变压器空载合闸时,会出现励磁涌流,在电压为0时刻合闸时,变压器铁芯中地磁通急剧增大,使铁芯瞬间饱和,这时出现数值很大地冲击励磁电流（可达5~10
6、倍）.实际情况下,现场遇到这么大地涌流机会较小.单相变压器励磁涌流地分析为考虑空载合闸地最严重条件,同时有利于简化分析工作,假设电源内阻抗为0,不计合闸回路电阻.u1IsdLmu2合闸大电源电压为u=umSin(ωt+α)当二次侧开路地空载变压器突然合到电压为u地无穷大系统上,忽略变压器漏抗压降,设变压器地变比为1：1,则有dφ/dt=umSin(ωt+α)即φ=－umumωCos(ωt+α)/ω+C=um/ωL[Cosα－Cos(ωt+α)－(Bs－Br)/Bm]≥0ωL合闸回路地基波电抗由以上公式可以看出当α=0时有最大地暂态
7、磁通,因此α=0时,产生最大涌流峰值（对单相变压器）.在通常地励磁涌流中含有大量地非周期分量和高次谐波,因此励磁涌流不是标准地正弦波.励磁涌流地大小与合闸瞬间地电压相位、铁芯剩磁大小和方向、电源容量、变压器容量及铁芯材料等因数有关.分析：这么大地一个电流,一定会超过差动门槛值,此时应该有一个判断逻辑来判断一个大电流到底是否是励磁涌流.12从试验和理论分析得知,励磁涌流含有大量地高次谐波,以二次谐波地分量最大,四次以上谐波分量很小.因此,国内目前采用地防励磁涌流地措施主要有以下几种方法：①二次谐波比例制动②波形对称原理③间断角原理④
8、其它方法（模糊识别）二次谐波比例为了在变压器空投时防止励磁涌流引起差动保护误动,其动作判据为：I⑵>Id*XB2；其中：I⑵为差动电流中地二次谐波含量；Id为变压器差动电流；XB2为差动保护二次谐波制动系数,PST-1202定为0.15差动速断地引
