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时间:2018-10-27
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1、某尾矿坝稳定性数值分析摘要:运用大型通用软件ANSYS,基于强度折减理论,对某尾矿坝边坡稳定性进行数值分析,得出该尾矿坝的安全系数,并提出一些对策措施,为企业安全管理指明方向。 关键词:尾矿坝ANSYS稳定 :X913.4:A:1007-3973(2013)006-011-02 尾矿库是矿山三大设施之一,它的安全状态直接关系到下游居民及设施的安全。近年来,我国尾矿库重大事故频发,给人民的生命和财产安全造成了严重的损失。通过对以往的事故总结可以得出:坝坡失稳为尾矿坝事故中最主要的破坏形式。引入ANSYS软件来进行数值分析,能够更加准确的判断出尾矿
2、坝的安全性。 1某尾矿坝基本情况介绍 某尾矿库位于河南省汝阳县,属山谷型尾矿库,设计总坝高131m,总库容797.42万m3。初期坝为透水堆石坝,坝高31m,上游坡比1:1.75,下游坡比1:2.0;后期堆积坝采用上游法堆筑,坝高100m,每期子坝高3m,总体堆积坝外坡1:4.0。根据标准该尾矿库为三等尾矿库,该尾矿库目前已堆积至第6道子坝,坝顶标高698.5m左右,现堆积坝坝坡总体坡比为1:3.88。 2基于ANSYS的尾矿坝稳定性分析 2.1计算工况及参数选取 (1)计算工况。该尾矿库所在区域地震基本烈度为6度,根据相关规范规定,可不进
3、行抗震计算,只进行静力条件下稳定计算,即正常、洪水运行两种工况。选择该尾矿坝实测的典型断面Ⅱ-Ⅱ′,计算现状坝高698.5m和最终坝高780m的稳定性。考虑到尾矿库逐层堆高的特性,在现状坝顶基础上,分20m一层向上加载,即720m、740m、760m,一直到780m。 根据规定,三等尾矿库(上游式)最小滩长70m,最小安全超高0.7m。该尾矿坝目前正常水位为697.67m,库区干滩长度约50m,所以该尾矿坝的干滩长度及安全超高均不满足规定。 该尾矿坝整体浸润线较高,且初期坝内的浸润线还高于后期堆积坝,即存在“翘尾巴”的情况。初步推断:该尾矿坝的后
4、期堆积坝与初期坝之间的土工布发生了淤堵,造成了整个坝体下部的浸润线雍高。 采用AutoBank6.0对浸润线进行模拟试算,直至模拟的浸润线和实测结果基本一致。然后将试算得出的渗透系数带入其它情况进行模拟计算,得出的结果直接加入ANSYS计算。 (2)计算参数的选取。根据工程地质勘察原位测试结果、室内土工试验成果以及同类尾矿坝经验,综合确定土层的物理力学参数,详见表1。 2.2计算模型的构建 在ANSYS11.0中选择PLANE82单元,采用标准国际单位。实体模型在AutoCAD中建立,然后导入ANSYS中。X格大小控制在2m,采用ANSYS自
5、动划分。最终坝高时面数为25个,单元数为9823个,节点数为101908个。对模型两边施水平方向的约束,底部施加水平和竖向约束。边坡只受重力的影响,忽略库尾地段少量尾矿水荷载的作用。 本次采用强度折减法来进行安全系数的计算,同时对和进行折减,每折减一次就运算一次,直到认为边坡已经破坏为止。采用塑性区的贯通作为判定边坡失稳破坏的依据。 坝体的分层加载在ANSYS中通过生死单元来实现。在分析最终坝高的稳定性时,先计算现状坝体,然后激活从现状到720高程内的单元,再进行计算,如此反复,直至计算完所有的地层,此时得到的应力场就是分层加载的应力场。 3结
6、果分析及建议 运用前面的模型以及土体的物理力学参数,遵照前面的设定进行计算。得出该尾矿坝在各种情况下的最小安全系数如表2所示。 表2坝体稳定性计算成果表 从计算结果来看:该尾矿坝在现状情况下,正常和洪水运行时,最小安全系数分别为1.57和1.54;在设计坝高情况下,正常和洪水运行时,最小安全系数分别为1.22和1.18,均满足规范要求。 通过研究尾矿坝边坡计算过程可以发现:塑性区首先出现在库内滩面,随着折减系数的增大,塑性区域逐渐扩大并向下发展,达到一定程度时,下游坝坡处也开始出现塑性区,两者共同发展,塑性区很快贯通,整个边坡发生破坏。 针
7、对该尾矿坝的实际情况结合数值计算结果,提出以下建议: (1)目前后期堆积坝整体坡度陡于设计,应在堆筑下一道子坝时将马道宽度加宽,以调整整体坡度,使之达到设计值1:4的要求。以后要严格按照设计及规范要求堆筑后期子坝。 (2)该尾矿库的干滩长度和安全超高都不满足规范要求,企业摘要:运用大型通用软件ANSYS,基于强度折减理论,对某尾矿坝边坡稳定性进行数值分析,得出该尾矿坝的安全系数,并提出一些对策措施,为企业安全管理指明方向。 关键词:尾矿坝ANSYS稳定 :X913.4:A:1007-3973(2013)006-011-02 尾矿库是矿山三大
8、设施之一,它的安全状态直接关系到下游居民及设施的安全。近年来,我国尾矿库重大事故频发,给人民的生命和财产安全
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