锤击桩与静压机比较

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1、锤击桩和静压桩在同一工程中应用的对比分析海门云起苑一期工程，位于海门市南海路南侧，汉江东侧，为3栋26-32层商业和住宅建筑及一层地下车库，建筑面积7万多平米，地下室基础埋深±0.00以下5米，采用桩基和筏板基础，三栋高层均采用先张法预应力管桩,规格：PHC600（110）AB―C80。设计为有效桩长42m，桩顶标高的相对标高为-5.85米，单桩承载力特征值为2850KN。本工程管桩施工采用了一台800吨位的静压桩基和一台10柴油锤击桩机进行施工。地质条件：本工程场地属于长江中下游冲击平原，场地为空地，较平坦。自上而下土

2、层结构如下表：层数土质土层层底标高层底埋深厚度平均厚度标高平均埋深平均1层填土、松散0.8-3.41.37-0.66—2.121.320.8-3.41.372层粉质粘土、软塑0.4-3.11.50-1.83—0.660.132.1-4.52.563层粉土、稍密-中密1.0-3.32.34-3.02—-1.59-2.234.1-5.64.924层粉砂夹粉土、稍密-中密6.3-10.48.23-12.01—-8.66-10.4611.1-14.713.155层粉土夹粉质粘土、稍密2.0-5.63.35-15.03—-12.4

3、9-13.8115.1-17.716.56层粉砂夹粉土、稍密-中密1.5-3.02.19-17.01—-14.49-16.0017.1-19.818.697层粉质粘土夹粉土、软塑1.7-3.82.87-20.21—-17.39-18.8720.00-22.921.568层淤泥质粉质粘土、软塑-流塑2.0-19.17.35-37.08—-21.64-26.4124.00-40.029.109层粉细砂中密-密实该层未穿透该层未穿透该层未穿透该层未穿透设计总桩数：1#楼设计管桩总数151根，2#楼158根，3#楼97根，其中3

4、#楼采用静压桩机施工，1#、2#楼根采用锤击施工工艺，具体见下表：1#桩型桩长m桩顶相对标高桩根数桩端持力层单桩承载力特征值PHC-600(110)AB-C8042-5.6501399层细砂层2850KNPHC-600(110)AB-C8042-7.350129层细砂层2850KNPHC-600(110)AB-C80473.5539层细砂层单桩抗压力加载值5700KN2#桩型桩长m桩顶相对标高桩根数桩端持力层单桩承载力特征值PHC-600(110)AB-C8042-5.6501399层细砂层2850KNPHC-600(1

5、10)AB-C8042-7.350129层细砂层2850KNPHC-600(110)AB-C80473.5539层细砂层单桩抗压力加载值5700KN3#桩型桩长m桩顶相对标高桩根数桩端持力层单桩承载力特征值PHC-600(110)AB-C8042-5.6501399层细砂层2850KNPHC-600(110)AB-C8042-7.350129层细砂层2850KNPHC-600(110)AB-C80473.5539层细砂层单桩抗压力加载值5700KN经过一个月的施工，沉桩记录如下：现结合工程实际对静压桩、锤击桩的不同特点进

6、行分析：1.沉桩机理的不同1.1静压法施工是通过抱紧油缸将桩抱紧，以机械的自重和机身上的配重通过顶压油缸传递到桩身集中受力后，再将桩压入地层标高中。1.2锤击桩是通过锤头内的锤芯压缩缸体内,当雾化的柴油和机油进行燃烧爆炸产生向下的作用力，再通过锤头下的桩帽等一系列缓冲将力和振动作用到桩身，逐步击入土层标高。2.施工造成土体破坏程度的对比分析2.1静压桩沉桩过程中，桩尖进入土体后，原状土受到压缩变形以及初应力状态的破坏，使贴近桩周处土体结构完全破坏，随着贯入压力的增大，土体达到急剧破坏，粘性土土体在有水的作用下产生塑性流动

7、，砂性土会产生挤密侧移和部分液化；2.2锤击桩沉桩时，土体在桩身的冲击力和震动的作用下，粘性土产生压缩变形，桩身逐步进入，砂性土在震动的作用下产生液化，抗剪力降低，在冲击力作用下进入土体；震动作用下对土作用面较大。2.3在粘性土施工中，两种施工方法均会产生对地表向上隆起效应，静压桩对土体的作用面较小，锤击桩在震动中对土体的作用面较大，因而在施工时，锤击桩所造成的土体隆起要大于静压桩。在砂性土施工中，由于静压桩主要采用挤密方法进入，理论上产生的隆起较大，而锤击桩产生砂性液化，土体内水流失后产生的隆起较小，甚至不会造成隆起效

8、应。工程实施过程中发现，静压桩在进入砂层面时，压力陡然上升，静压桩施工困难.但当两种机型在同一地点施工时，由于锤击桩施工造成浅层的粉土和砂层的液化，压力上升幅度明显降低，浅层的粉土液化甚至造成机身较重的静压桩机湿陷。3.桩身部位，在施工过程中受力不同的分析3.1静压桩施工时，往往按照设计的极限承载力的1.5倍左右配备