2、以下修订。本讲座介绍规范重点修订内容。简称原规范）修订而成。近,)余年，我国港口工程建设有很大发展，大型深水!桩端持力层的重要作用码头迅速增加，工程用桩的截面尺寸和长度不断加大，并在桩基工程设计中，选择桩端持力层是十分重要的。要求将桩打入更深土层，以获得较大承载力。我国研制有条件时、选择中密或密实砂层、硬粘性土层，碎石类土的预应力混凝土大直径管桩，在工程中得到广泛应用，丰或风化岩层等良好土层作为桩端持力层，对提高桩的承富了桩基工程内容。桩基施工设备和施工环境也发生很载力、减少建筑物沉降和不均匀沉降有显著作用。大变化
3、。在修订规范时，认真总结经验，开展专题研究，上海华栈码头做过甲、乙#根试桩，桩截面尺寸均为吸收国内外研究成果。同时，根据《港口工程结构可靠度$))223$))22，两试桩距离为$2，每根试桩的桩端均打设计统一标准》（./$),$(&’#）（以下简称“港工统标”）规入#种不同的高程进行静载荷试验（表,），试桩选择第%定，采用以概率论为基础的极限状态设计法以取代定值纪晚更新世4*层中5低压缩性的暗绿色粘性土、褐黄色设计法。对原规范进行了大幅度修改和补充，并经广泛粘性土作为持力层。随桩端进入良好持力层深度的增征求意见，反
4、复修改，最后经审查定稿。加，桩极限承载力迅速提高。本规范主要修订肉容有：桩结构和承载力实现以可（日本）小松、肱黑、富永（,’+’年）在川崎铁水岛制铁靠度理论为基础以分项系数表达的概率极限状态设计方所进行载荷试验，地基组成基本相同，地面以下#)2内冲法转轨；对用经验参数法确定承载力的桩端、桩侧阻力进积细砂或冲积软弱土层，其下为67%)的洪积砂砾层。#行了修订；增加用高应变动力法检测桩垂直承载力；改进根开口钢管桩试桩外径均为,),+22，壁厚,)22，8,试桩了由试桩曲线确定极限承载力方法；在桩受水平力作用长#)2，桩
5、端打进砂砾层,9(2，极限承载力#+)):6。8#计算方法中增加0&1曲线法；修订锤击沉桩拉应力取值试桩长#(2，桩端打进砂砾层’9(2，极限承载力-))):6。标准，并补充锤击压应力；改进长桩吊运计算方法；增加8#试桩桩长比8,试桩增加,9%倍，承载力增加#9+’倍。后张法预应力混凝土大直径管桩桩身结构设计、管桩与桩表!上海华栈码头试桩资料试桩编号乙,乙#甲,甲#桩端高程（2）&#)9-+&#*9-(&#*9-(&#$9)*桩端土层暗绿色粘性土褐黄色粘性土褐黄色粘性土黄色粘性土桩端进入持力层深度（2）)9*-*9
6、#’*9#’%9+%极限承载力（:6）,)))#,))#+))*())收稿日期：#)))&)+&,*作者简介：王炳煌（,’*%&），男，安徽凤阳人，教授级高级工程师，从事港口与航道专业万方数据·-$·总’’’期第+,期《水运工程》7BDGO’’’PB/+,-,,+年+,月ABCDEFGDHCIGJKLMNLHHCNLMQRD/，-,,+试验还证明，桩端阻力随着桩进入硬土层的深度增同一高程的试桩，所得承载力并不完全相同，即试桩承载加而增大，但超过某一深度（即临界深度）后，端阻力不再力不定性。其不定性主要由地基变异性引
7、起。选择沿海随进深而增大，基本接近一常数。规范规定如良好持力和长江下游$个城市+,$根试桩（均为打入式钢筋混凝土层较厚，施工条件和桩身强度许可时，桩端进入持力层的桩），由%*个小子样组成样本，子样样本容量为-(*根试深度宜达到临界深度。同济大学试验得出硬粘土的临界桩。采用极差估计统计变异系数。极差估计是取样本最深度为!倍桩径；《建筑桩基技术规范》（"#"$%&$%）规定大值与最小值之差作为观察值，计算简便，对小子样的参砂土、碎石土为’()倍桩径，粉土和粘土为*(+,倍桩数估计可满足精度要求。计算求得各地区试桩变异系
8、数径。临界深度随着硬土层上面覆盖层压力的改变和桩径$2一般在,/,’(,/+*，$2!,/+*的试桩占$%3。不同，也将有所改变。设计承载力取值不定性。据调查，设计取用桩的承但必须着重指出，在确定桩端进入良好持力层深度载力与试桩承载力的平均值并不完全相等，相差+/,(时，应考虑桩身和锤体安全。可通过试桩（静压或动测）、+/-倍，即设计承载力取值不定性。据统计
