350mw机组引风机和增压风机合一选型分析与探讨

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1、350MW机组引风机和增压风机合一选型分析与探讨（华能瑞金发电有限责任公司江丙省赣州市34100）摘要：华能瑞金电厂2×350MW机组引风机和增压风机均为静叶可调轴流式风机，由于选型偏大，风机运行电耗偏高，引风机和增压风机运行匹配不好。为降低厂用电率，将脱硫增压风机与引风机进行合并增速并扩容，脱硫烟道进行优化。该方案实施后，机组满负荷运行可使厂用电率下降0.25%，节能效果显著。关键词：350MW机组；引风机；增压风机；选型1.引言华能瑞金电厂2×350MW机组锅炉主设备由哈尔滨锅炉（集团）股份有限公司制造。锅炉型号为HG-1100/

2、25.4-PM1；锅炉型式为一次中间再热、单炉膛、前后墙对冲旋流燃烧方式、尾部双烟道、烟气挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排濟、全钢构架、全悬吊结构Π型超临界木生直流锅炉。每台机组配备2台AN25e6（V13+4°）型静叶可调轴流式引风机和2台TA28436-8Z型静叶可调轴流式脱硫增压风机。机组投运后风机耗电率较高，将2号锅炉脱硫增压风机拆除，并对引风机进行增容改造后实现了引风机与脱硫增压风机合并运行。实践证明节能效果显著，平均厂用电率下降了0.25%。此外，对脱硫GGH加热器进行改造，以减少沿程阻力损失，提供风机运行可靠性。木文着

3、重叙述2号炉引增合并后引风机的选型和改造前后经济性分析。2.改造前引风机和增压风机的相关参数引风机与增压风机合一后，新引风机的平均烟气量不变，烟气阻力变为原烟气阻力与脱硫脱硝系统阻力之和。引风机二合一改造后，脱硝改造烟气系统阻力将增加1200Pa。工况阻力修正按测定的管网特性进行换算，表3给出了不冋工况下脱硝改造完成后，各工况脱硝改造阻力值。注1:设计值比实测值的偏差，即偏差值=实测值-设计值，偏差=偏差值/实测值；另对于TB工况来说，其偏差也可称为裕量。根据表4可知：将实测值换算至其机组BMCR工况，引风机平均风量为263.1m3/s,平均压力为3624.

4、9Pa。而BMCR工况引风机设计流量为269.5m3/s,设计压力为3868Pao实测风量比设计值小2.4%，压力比设计值低6.7%。引风机TB点设计流量为300m3/s,设计压力为5083.7Pa,风量裕量为14.0%,风压裕量为40.2%，风压裕量过大。3.2增压风机实测参数与其设计值比较增压风机热态试验最人负荷为352.3MW（对应锅炉蒸发量为1079t/h）,而机组BMCR工况对应锅炉蒸发量为1100t/h,要对比实测参数与设计参数，必须换算至同一工况。表5直接给出了将352.3MW工况时的风机参数换算至BMCR工况下与风机设计值对比情况。注1:风机

5、实测值换算至BMCR工况下。注2:对于BMCR工况来说为偏差，对于TB工况来说为裕量。由表5可知：将实测值换算至其机组BMCR工况，增压风机平均风量为512.1m3/s，平均压力为2846.7Pa。而BMCR工况增压风机设计流量为511.1m3/s,设计压力为2534Pa。实测风量与设计值基本一致，压力比设计值高11.0%。增压风机TB点设计流量为576.3m3/s，设计压力为3041Pa，风量裕量为12.5%,风压裕量为6.8%,风量裕量合理，风压裕量较小。3.3引风机新选型参数的确定3.3.1风量参数脱硝改造完成后，对于烟风系统而言，对于系统风量影响不大

6、。本次引风机热态试验期间，在最大负荷352.3MW（对应锅炉蒸发量为1079t/h）工况下，两台引风机实测平均风量为258.0m3/s，换算至BMCR工况下（锅炉设计蒸发量为1100t/h），风机风量为263.1m3/s。考虑到此换算风量己很大，故在此风量基础上取5%的风量裕量，则风机风量为：263.1×l.l=289.4m3/s。圆整取风机设计风量为290.0m3/s。3.3.2风压参数引风机热态试验期间，在最大负荷352.3MWC对应锅炉蒸发量为1079t/h）工况下，两台引风机实测平均风压为3501.3Pa,换算至BMCR工况下（锅炉设计蒸

7、发量为1100t/h）,风机风压为3624.9Pa;考虑SCR改造，烟风系统将增加约1200Pa（BMCR工况下）。那么引风机在BMCR工况下所要求达到的风压为：3624.9+1200.0=4824.9Pa。考虑到空气预热器堵塞及煤质变化等情况，风机风压选取15%的裕量，那么，风机所要求达到的风压为：3624.9×1.15+1200=5368.6Pa,圆整后，风机风压为取5400Pa。3.3.3电机功率的确定按照上述新确定出的风机选型参数，经过计算，动调风机效率按86%计算，所要求的风机功率为：2802.5kW；考虑到风机己选取风量和风压裕量，故

8、电机裕量取5%,那么新风机所要求配套电机的额定功率为