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1、废弃油藏高采收率试验.freelm时,渗透率增加1.6倍左右;粒度中值为0.08mm时,渗透率增加近2倍。这可能与泥质中的黏土矿物遇注入水膨胀有关,同时又受注入水冲刷双重作用的影响。a孔隙度沙一下12小层平均含油饱和度48.7%,平均含水饱和度34.8%;沙一下13小层平均含油饱和度37.9%,平均含水饱和度45.5%。层内非均质性强的层,水驱不均匀,夹层下部剩余油相对富集。濮检4井12小层,层内非均质性强,渗透率变异系数0.8,渗透率级差95.9,突进系数3.26,中间有一厚度为15cm的灰白色白云质泥岩将其划分为2个韵律段,水洗严重不均,上下部中水洗,中部强水洗(27cm)。强水洗层位于上
2、韵律层的底部,强水洗段3号样物性很好,孔隙度33.6%,渗透率916×10-3μm2,含油饱和度仅33%。其他物性差的部位和隔层下部水驱程度相对较低,含油饱和度较高,为50%左右。层内非均质性弱的层,水驱均匀,水淹较严重,但水洗程度与夹层的分隔性有关。濮检4井沙一下13小层岩石具高孔(29.4%)、高渗(411×10-3μm2)特征,分选较好,岩石疏松;整体水洗程度高,绝大部分为一级水淹,含油饱和度为35%左右;粉砂质泥岩下部为二级水淹,含油饱和度为40%~50%。2CO2/水交替驱室内实验濮城油田地层水矿化度24×104mg/L,氯离子质量浓度16×104mg/L。针对油藏渗透率高、含水率高
3、、矿化度高、化学驱难以开展、气驱易发生气窜的特点,开展了CO2/水交替驱室内实验。与文献11相比,本文强化了流体组分和驱替压差变化的观察分析。1.2剩余油赋存方式经过强水洗后,物性好、水洗严重的部位含油饱和度为30%左右,物性差的部位含油饱和度为40%~50%,层间含油饱和度仍有较大差异。其中,濮检4井从实验结果看,随着注入倍数的增加,采出程度呈抛物线型上升,随着注入压力的升高,提高采收率幅度加大。注入压力由11.25MPa逐步上升到23.60MPa,气体突破时的采出程度由30.72%提高到92.40%。分析认为,随着驱替压力的上升,气体突破时间变晚,CO2与原油接触时间加长,并伴随组分就地传
4、质,达到多次混相,采出程度大幅度提高,也可从观察井流物的变化得到证实。当驱替压力上升时,井流物逐步由非混相驱替特征转为混相驱特征。根据5次细管实验结果,推算出82.5℃的最小混相压力约为18.42MPa。2.1混相压力测试混相压力测试采用细管实验法。模型内径0.47cm,长12.5m,装有140~230目的有孔玻璃砂(孔隙体积112cm3,渗透率约5μm2,孔隙度35%),进行了5次驱替实验,以测定注CO2的最小混相压力。不同压力下采出程度随CO2注入倍数的变化规律如图2所示。2.2CO2/水交替驱物理模拟实验物理模拟岩心的总长度为197.4cm,平均直径为2.50cm,渗透率平均值为245.
5、5×10-3μm2,孔隙体积为252.4cm3。配制的地层流体在地层温度82.5℃和原始地层压力23.58MPa条件下,饱和压力为9.83MPa,原油单次脱气气油比为75.6m3/t,原油体积系数为1.214m3/m3,溶解系数为6.54MPa-1。地层水总矿化度为19.7×104mg/L,水型为CaCl2型。岩心物性、流体性质均接近油藏状态。驱替实验为完全水驱后实施CO2/水交替驱。当注入1.282PV水,含水率97.92%,采出程度达到57.56%后,开展CO2/水交替注入实验。交替注入方式为0.1PV的CO2和0.1PV的水交替驱替,当注入4个段塞的CO2后,再注入0.8PV的水,实验结
6、束。CO2/水交替驱阶段,采出程度和含水率随注入倍数的变化见图3。第1个CO2/水段塞结束前,已经开始见效,含水得到有效控制,采出程度上升;第2、3段塞采出程度大幅上升,第3个CO2/水段塞时基本出现无水采油期,第3个CO2/水段塞结束前,由于注入的CO2开始突破,提高采收率幅度降低;第4个CO2/水段塞结束时接着转注水,当注入0.832PV水时,含水率增加至98.98%,采收率高达93.46%,在水驱基础上增加了35.90百分点。第1至第4个CO2/水段塞,阶段采收率分别提高了3.24,13.46,15.00和4.20百分点。图3交替驱替时采出程度、含水率与注入倍数的关系分析认为,首先注入的
7、CO2溶于原油,使原油的体积增大,黏度降低,促使原油流动性提高,同时抽提原油中的轻质烃类(C2—C6),从而使残余油饱和度明显降低。实验中产出天然气的中间组分由30.6%上升到40.0%的最高值,之后随着CO2的突破降低,重质组分减少至最低;CO2突破后,采出程度的提高大幅减缓。同时气水交替驱时,先注入的气体分散占据大孔道,水驱时,水在这些层中渗流阻力增大,驱动压力升高,迫使部分注入水向渗透性较差
