扣件式脚手架规范

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1、扣件式脚手架规范　　篇一：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-XX)　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-XX）　　一、规范修订的背景　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-XX）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，XX年修改后批准实施。规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。　　和本规范配套的相关规范在内容作了修订，

2、使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。　　施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。　　XX年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-XX）规范的修订工作。　　二、本次规范修订的主要内容　　1、修订了钢管规格。取消φ51×钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T21835-XX）的规定，将原标准中φ48×的脚手架用钢管改为φ×。　　2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为改为。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实

3、际尺寸进行设计计算。　　3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修　　订中予以取消。　　4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。　　5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=μz·μs·w0（w0取n=50）修改为：wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。　　6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由提高为。7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改

4、为3kN;　　表荷载效应组合　　8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。　　常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）　　注：1、表中所示2+2+2×(kN/m2)，包括下列荷载：2+2(kN/m2)为二层装修作业层施工荷载标准值；2×(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。　　2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。3、地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo=/m2。9、增加了悬挑脚手架挑梁

5、结构及其锚固的构造和计算内容。10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。　　三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容1、双排脚手架的结构性能　　在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较

6、大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步距。　　篇二：9月《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》题库　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》题库　　一、判断题　　1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

7、规范》JGJ130—XX脚手架钢管为采用Φ×　　钢管。（√）　　2、剪刀撑斜杆应用直角扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。(×)　　3、高度在24米以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15米的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。（√）　　4、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。（√）　　5、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为米，挡脚板高度不应小于180mm。（√）　　6、人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250mm~300mm设置一根

8、防滑木条，木条厚度应为20mm~30mm。（√）　　7、单、双排脚手架立杆接长除顶层顶步外其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（√）　　8、架体搭设高度不宜超过40m，高度超过40m的脚手架，采用双管立杆（双管高度取架高的2/3)，并进行专门的设计及专家论证。(×)　　9、连墙件设置的位置、数量应按专项施工方案确定，通常可以布置为两步三跨、三步三跨　　等，一般每个连墙件覆盖面积在20～40平方米之间。（×）　　10、剪刀撑就