槽钢卸料平台施工方案

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1、槽钢卸料平台施工方案一、工程概况本工程为湖岸丽景小区A1、2、3、4#（24层楼），A5、6、7、8、9#，B4、8、11#楼C1、6#楼为十八层楼。首层高2.5m、标准层高2.9m，剪力墙结构。B1、7#楼为十一层楼，层高均为2.9m框剪结构。为了满足施工需要及安全规范要求，必须在建筑物外侧设置卸料平台。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，且安全要求很高，因此必须严格地进行设计和验算。二、设计参数信息1、荷载参数脚手板参数：木脚手板，脚手板自重标准值（KN/m2）:0.35;栏杆、挡板类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手

2、架自重标准值（KN/m2）：0.11；施工人员等活荷载（KN）：2.00，最大堆放材料荷载（KN）：10.002、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离（m）：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙指点的距离（m）：5.00；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径（mm）：20.00。3、水平支撑梁主梁槽钢型号：12.6号槽钢槽口水平；次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平；次梁槽钢间距（m）：0.40，最里端次梁与墙的最大允许距离（m）：0.204、卸料平台参数水平钢梁

3、（主梁）的悬挑长度（m）：4.00，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：3.00；平台计算宽度（m）：3.00.一、次梁的验算：次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.40m，其截面特性为：面积A=12.74cm2惯性矩Ix=198.30cm4转动惯量Wx=39.70cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b、48.0mm，h=100.0mm，t=8.5mm。1、荷载计算（1）脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35KN/m2；Q1=0.35*0.40=0.14KN/m；（2）最大的材料器具堆放荷载为10.0

4、0KN，转化为线荷载；Q2=10.00/4.00/3.00*0.40=0.33Kn/m；（3）槽钢自重荷载Q3=0.10KN/m；经计算得到静荷载设计值q=1.2*（Q1+Q2+Q3）=1.2*(0.14+0.33+0.10)=0.69KN；经计算得到活荷载设计值P=1.4*2.00*0.40*3.00=3.36KN。2内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：M=ql2/8+Pl/4经计算得到，最大弯矩M=0.69*3.002/8+3.36*3.00/4=3.29KN

5、.m。3、抗弯强度验算次梁应力：σ=M/yxWx≤〖f〗其中yx——截面塑性发展系数，取1.05；〖f〗——钢材的抗压强度设计值，〖f〗=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=3.29*103/（1.05*39.70）=78.96N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=78.956N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值〖f〗=205.000N/mm2，满足要求！4、整体稳定性验算σ=M/φbWx≤〖f〗其中，φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570tb/lh*235/fy经过计算得到

6、φb=570*8.50*48.00*235/（3.00*100.00*235.0）=0.78；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φ/b=1.07-0.282/φb≤1.0得到φb=0.706；次梁槽钢的稳定性验算σ=3.29*103/（0.706*39.700）=117.39N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=117.391N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值〖f〗=205.000N/mm2，满足要求！四、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择12.6号槽钢槽口水

7、平，其截面特性为：面积A=15.69cm2;惯性矩Ix=391.47cm4;转动惯量Wx=62.14cm3;回转半径ix=4.95cm;截面尺寸，b=53.00mm，h=126.00mm，t=9.0mm；1、荷载验算（1）栏杆与挡脚手板自重标准值，本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11KN/m；Q1=0.11KN/m；（2）槽钢自重荷载Q2=0.12KN/m静荷载设计值q=1.2*（Q1+Q2）=1.2*（0.11+0.12）=0.28KN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=（0.69*3.00+3.36）/2=2.71

8、KN；2、内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（KN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（KN.m）悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：R［1］=18.817KN；R［2］=12.086KN；最大