桥台、桩基础计算说明书新

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1、16驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。2.设计荷载：车辆荷载。3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。4.台高H=3.10m，灌注桩基础。5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。容重25KN/m3。6.计算土的内摩擦角φ=35。，土的容重r=18KN/m3。二恒载计算中板Ah=3539.3cm2边板Ah=3995.8cm2铰缝面积：A铰=2X224=448cm2全截面对1/2板高处的静矩S1/2：S1/2=25X20.5+1

2、2.5X21.33+90X9+12X6-57X4.5-3X6-24.5X11.33=1109.04cm2毛截面重心离1/2板高距离为：dh=1109.04/3539.3=0.3cm铰缝重心离1/2板高距离为:d铰=2831/448=2.48cm16中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29

3、=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X（0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为MI恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的

4、弯矩为MO恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m16三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.G-桥台自重.F-由桥面板上的冲击力,制动力所产生的支坐摩擦力.再以下计算中,竖向力作用向下为正,水平土压力向左为正,弯矩顺时针为正.1桥上有汽车及人群荷载，台后无荷载（一）在桥跨上的汽车荷载布置如图：161+μ=1.263支点反力RII=1.263X（140X1+140X0.854+120X0.125）X6=2080.6

5、2KN六行车队折减为：0.55X2080.62=1144.34KN人群荷载支座反力：RII′=（10X3.5X4.5X2）/2=157.5KN对I-I截面的弯矩为：MI1=0KN·m对O-O的弯矩为MO1=（1144.34+157.5）X1.0=1301.84KN·m（二）汽车制动力及支座摩擦力1）汽车制动力《桥规》规定：对于1-2车道。制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。一行车队总重量的10%为：400X0.1=40KN因此板式橡胶支座制动力为：0.30

6、X2.34X40=28.08KN所以取90KN。2）支座摩擦力板式橡胶支座摩擦系数f=0.30，上部结构恒载为2192.068，则摩擦力为：0.30X2192.068=657.62KN所以在附加组合中取支座摩擦力作为设计荷载。所以，F=657.62KN16F对1-1截面的偏心矩为：M1F=-657.62X2.872=-1888.69KN·mF对2-2截面的弯矩为M2F=-657.62X3.872=-2546.30·m2.桥上、台后均有汽车荷载，重车在台后（一）按最不利布置汽车荷载如图：（1）汽车及人群荷载反力1+μ=1.263支点反力=（1+

7、μ）·ΣPi·ηi=1.263X（120X0.125+120X0.271）X6=360.11KN六行车队折减为：0.55X360.11=198.06KN人群荷载支座反力：RII′=（10X3.5X4.5X2）/2=157.5KN对I-I截面的弯矩为：MI2=0KN·m对O-O的弯矩为MO2=（198.06+157.5）X1.0=355.56KN·m（二）汽车制动力及支座摩擦力1）汽车制动力《桥规》规定：对于1-2车道。制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。一

8、行车队总重量的10%为：280X0.1=28KN16因此板式橡胶支座制动力为：0.30X2.34X28=19.66KN所以取90KN。2）支座摩擦力板式橡胶支座摩擦