主梁的作用效应计算

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1、3主梁的作用效应计算根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，可分别求得各主梁控制截面（一般取跨中截面、L/4截面和支点截面）的永久作用效应，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布系数和纵向内力影响线，求得可变荷载的作用效应，最后再进行主梁作用效应组合。3.1永久作用效应计算3.1.1永久作用集度1、预制梁自重（1）跨中截面段主梁的自重（六分点截面至跨中截面，长13m）＝0.8990×26×13＝303.86（KN）（2）马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长5m）≈(1.6155+0.899)×5×26/2=117.60(KN)（3）支点段梁的自重（1.98m）＝1.6155×26

2、×1.98＝83.17（KN）（4）中主梁的横隔梁中横隔梁体积：0.17×（2.1×0.85-0.5×0.7×0.15-0.5×0.2×0.19）＝0.2913（）端横隔梁体积：0.25×（2.3×0.66-0.5×0.51×0.1093）＝0.3656（）故半跨内横梁重力为：＝（2.5×0.2913+1×0.3656）×26=28.44(KN)（5）预制梁永久作用集度＝（303.86+163.44+83.17+28.44）/19.98＝28.97（KN/m）2、二期永久作用（1）中主梁现浇部分横隔梁：一片中横隔梁体积（现浇）0.17×0.30×2.1=0.1071

3、（）一片端横隔梁体积（现浇）0.25×0.30×2.3=0.1071（）故：=（5×0.1071+2×0.1725）×26/39.96=0.57（KN/m）（2）铺装12cm混凝土铺装0.12×13×25=39.00（KN/m）6cm沥青铺装0.06×13×21=16.38（KN/m）若将桥面铺装均摊给4片（中主梁）+2片（边主梁）=（39+16.38）/6=9.23（KN/m）（3）栏杆一侧防撞栏：（0.94×0.5-0.5×(0.555+0.735)×0.18-0.5×0.05×0.555）×26=5.19KN/m若将两侧防撞栏均摊给6片梁=5.91×2/6=1

4、.97(KN/m)（4）中主梁二期永久作用集度=0.57+9.23+1.97=12.77（KN/m）3.1.2永久作用效应如图3—1所示，设x为计算截面离左支座的距离，并令α=X/L主梁弯矩和剪力的计算公式：=0.5×α(1-α)g（3—1）=0.5×（1-2×α）Lg（3—2）永久作用计算表（表3—1）表3—1主梁永久作用效应作用效应跨中截面（=0.5）L/4截面(=0.25)支点截面(=0)续上表一期弯矩（KN·m）5507.924130.940.00剪力（KN）0.00282.46564.92二期弯矩（KN·m）2427.901820.920.00剪力（KN）

5、0.00124.51249.02弯矩（KN·m）7935.825951.860.00剪力（KN）0.00406.87813.94图3—1永久作用计算图示3.2可变作用效应计算3.2.1冲击系数和车道折减系数按《桥规》4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算：(Hz)其中：（KN/m）根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：0.247按《桥规》4.3.1条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道应折减22％，但折减不得小于两车道布截的计算结果。本桥按三车道设计。因此在计算可变作用效应时需进行车

6、道折减。3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数1、跨中的荷载横向分布系数如前所述，本桥桥跨内设五道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重的长宽比为：＞2所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数(1)计算主梁抗扭惯距可近似按下式计算：=（3—3）式中：、——相应为单个矩形截面的宽度和高度——矩形截面抗扭刚度系数m——梁截面划分成单个矩形截面的个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：=马蹄部分的换算平均厚度：=图3—2示出了的计算图示，的计算见表3—2(2)计算抗扭修正系数对于本桥，主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得：（3—4）式中：G=0.4E;

7、L=39.00m；=6×0.01098528=0.06591168；=5.5m；=3.3m；=1.1m；=-1.1m；=-3.3m；=-5.5m；=0.67344965.计算得：=1.0(3)按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖标式中：;计算所得值见（表3—3）图3—2计算图示（尺寸单位：cm）表3—2计算表分块名称（cm（cm）/(cm)=（×）翼缘板①22015.2514.431/32.60082腹板②194.75209.740.3124.86096马蹄③58301.930.2253.523510.98528表3—3值梁号10.52380.38100.2381