独柱盖梁抱箍计算书

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1、将乐城关至积善快速通道抱箍法计算书福建路港集团独柱盖梁抱箍法施工计算书一、工程概况及编制依据1、本项目共有13个盖梁，均为独柱形式由于接桩位置地基及桩身高度较高，受地形条件限制，搭设落地架，费工且稳定性不易满足要求。经过多方面考虑决定采用抱箍法施工。本桥盖梁设计结构尺寸695*200*180，独桩柱盖梁，接桩直径1.8米，混凝土方量为21.4m32、编制依据（1）《城市桥梁工程质量验收标准》（2）《将乐城关至积善公路一期工程施工图设计文件》（3）《钢结构设计原理》（4）《材料力学》（5）《建筑结构静力计算实用手册》（6）《路桥施工计算手册》（7）《钢结构设计与计算》二、基本

2、数据及荷载组合支架结构图如下：6/6将乐城关至积善快速通道抱箍法计算书福建路港集团（一）基本参数1、I25b工字钢，长L=700cm,Wx=423cm3、Ix=5280cm4每延米42kg。b=11.8cm，d=10mm，回弹模量E=2.0*105Mpa。2、[10槽钢：Wx=39.7cm3、Ix=198cm4、Sx=246.3cm2、E=2.0*105Mpa、ix=39.7cm3、iy=1.41cmA=12.7cm2d=4.5mm（二）荷载组成，砼自重按26KN/m3计算①砼自重q1=2.0m*1.8*26=93.6KN/m②I25工字钢自重q2=42*2=0.84KN/

3、m③分配梁[10@25cm每根2.2m，共29根则q3=29*2.2*10kg/7=0.91KN/m④钢模板及托架荷载按q4=2KN/m⑤人群荷载及机械堆放q5=2.5KN/m2*2m=5KN/m6/6将乐城关至积善快速通道抱箍法计算书福建路港集团⑥振捣砼荷载按q6=2KN/m2*2m=4KN/m靠近墩柱处荷载最大q总=q1+q2+q3+q4+q5+q6=106.35KN/m,其中除砼自重外的其他荷载为106.35-93.6＝12.75KN/m三、横梁验算1、两片型钢托架共同承受荷载，则每片型钢承受1/2,验算1排托架横梁，考虑总体偏压及砼冲击力等偶然因素，取1.2倍安全系

4、数，则荷载集中度：q=q总*1.2/2=106.35*1.2/2=63.81KN/m因盖梁为不规则结构,荷载分布如图其中：D（E）q=[1.0*1.8*2.6+12.75]/2*1.2=35.73KN/mA(B)点盖梁砼厚度为:1.0+（1.8-1.0）*1.5/（1.5+1.1）=1.46m，则荷载为（1.46*1.8*26+12.75）/2*1.2=48.64KN/mC点为12.75*1.2/2=7.65KN/m2、横梁I25b应力验算其中跨中为弯矩和剪力为最大外，在计算时取最不利的情况，即上层抱箍没有紧密接触，同时为简化计算，即取q=63.81KN/m均布荷载，力学模

5、型如下(即单跨简支悬臂梁)：6/6将乐城关至积善快速通道抱箍法计算书福建路港集团按《结构静力计算实用手册》：λ=1.5/4=0.375由Mmax=ql2/8(1-4λ2)=(63.81*103*42)/8（1-4*0.3752）=55.83KN·m则σ=Mmax/Wx=55.83*103/（423*10-6）=131.98Mpa＜[σ]=215Mpa符合要求3、剪应力计算（剪应力在跨中为支度反力外）QA=[(63.81+7.65)/2*1.8/2+(63.81+48.64)/2*1.1]*2=188KNτ=QSX/Ixd=188*103*246.3*10-6/（5280*1

6、0-8*11.8*10-3）=74.32Mpa＜[τ]=125Mpa符合要求4、挠度计算挠度最大点在D、E位置,容许挠度1500/400=3.75mm，跨中容许挠度4000/400=10mm则：fC=fD=ql3/24EI(-1+6λ2+3λ3)=63.81*103*1.5*43*(-1+6*0.3752+3*0.3753)/(24*2.0*105*106*5280*10-8=0.47mm＜3.75mm符合要求fmax=ql4/384EI(5-24λ2)=63.81*103*44*(5-24*0.3752)/(384*2.0*105*106*5280*10-8)=6.54m

7、m＜10mm符合要求四、斜杆验算按最不利的情况，即上抱箍与工字钢横没有紧密接触，在斜杆验算时不考虑上抱箍对横梁的作用）6/6将乐城关至积善快速通道抱箍法计算书福建路港集团按《钢结构设计与计算》规定，斜杆截面属于压杆b类截面点，截面受力模型如下图NA=NB={(63.81+35.73}/2+(1.5+1.1)+(63.81+7.65)/2*0.9}/sin45°=228.47KN由iy=2.4cmix=9.94cm斜杆长l=2.828m[10槽钢为双排，则最大长细比λ=2.828/1.41*2*10-2=100查表ψ