悬挑式钢管脚手架槽钢底座设计计算

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1、悬挑式钢管脚手架槽钢底座设计计算住宅楼地处区街与街交接处，施工现场非常窄小，因此在主楼处采用以槽钢作为底座的悬挑式钢管脚手架，在群房处设落地式脚步手架，底座采用60mm厚木垫板。一、工程概况：主楼层数为层（有层阁楼），群房层数为层及层，一层层高为M，二层及标准层层高为M，建筑总高M。主楼在二层及十层分段采用钢管悬挑架搭设，悬挑底座采用槽钢［16作为底座。二、计算资料1、槽钢［16横矩2.0M，纵矩（槽钢间距）1.35M，槽钢［16承担16步架体，每步架体1.55M。2、架体立杆纵距La=1.35M，架体宽Lb=2.

2、0M，架体步距h=1.55M，支撑底座型钢采用槽钢［16，脚手架最高搭设高度Hs=3.0M/层×8层=24M。钢筋Φ25mmＵ型环N22008002000L4L3L13、Φ48×3.5mm钢管：自重38.4N/MA=489cm2I=1.58cm4、扣件：按每个重13.2N5、安全网：每张按5N/m26、竹笆片：按每个重50N/m27、槽钢［16：A=25.15cm2WX=116.8cm3IX=934.5cm4E=2.05×105N/mm2自重197.4N/m8、施工活荷载：3KN/m2三、槽钢悬挑架的计算1、脚手架

3、荷载计算①脚手架结构自重标准值产生的轴向力，按步距1.55M，纵距1.35M，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）附表A表A-1得每米立杆承受结构自重标准值gk=0.1601N/m。NG1K=HS·gk=24×0.1601=3842N②构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=（Lb/2×La×g2）+（La×h×16×g3）+（La×16×g4+16×g5）=（2/2×1.35×50）+(1.35×1.55×16×5)+(1.35×16×38.4+16×13.2)=1275.5N③施工

4、荷载标准值产生的轴向力总和∑NQK=Lb/2×La×g1=2/2×1.35×2000=2700N因此脚手架立杆荷载为：N1=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK=9354N2、悬挑底座验算①计算槽钢［16支座反力N1L1=N（L3+L4）N=N1L1/（L3+L4）=9354×2/0.8+2.2=6236N②计算槽钢［16最大弯矩MmaxMmax=N1L1=9354×2000=1.87×107N.mm③验算槽钢［16抗弯强度б=M/W=1.87×107/1.168×105=160N/mm2＜f=2

5、05N/mm2∴满足要求④验算槽钢［16挠度υ=（N1L13/6EI）（3-L1/L1）=（9354×20003/6×2.05×105×9.345×106）(3-1)=12.8mm＜2000/150=13.3mm∴满足要求⑤钢筋Φ25mm制作的U型环验算σ=N/A=6236/490=12.7N/mm2＜f=205N/mm2∴满足要求四、脚手架内力计算1、计算ψλ=L0/I=2.77/0.0158=175L0=kμL=1.155×1.55×1.55=2.77λ=175查表ψ=0.232k-----计算长度附加系数取1

6、.155µ-----立杆计算长度系数查表取1.55I-----截面加转半径I=1.58cm2、计算MWωδβυMW=0.8×1.4MWK/10=0.8×1.4×WK×L×h2/10WK=0.7.Us.Uz.WO=0.7×1.3×0.089×1.36×0.8=0.088KN/m2MW=0.8×1.4×0.088×1.35×1.552/10=0.032KN.m=32000N.mmW0-----基本风压取值0.8N/m2Us-----风荷载体形系数按《规范》表4.2.4建筑为框架取值Us=1.3ψ取脚手架一跨1.55M考

7、虑,查《规范》附录A表:ψ=0.089Uz-----风压高度变化系数按建筑高度50取值,查《规范》得Uz=1.363、脚手架立杆稳定性验算N/ψA+MW/W≤f9354/0.232×489+32000/5080=88.7N/mm2≤f=205N/mm2∴满足要求4、连墙件的计算每个角扣件抗滑能力的设计值为8KN，双扣件为2×8=16KNN=N1W+N0=1.4WKAW+N0=1.4×0.426×16.2+3=12.668KN＜16IKN∴满足抗滑能力的设计要求N1W------风荷载产生的连墙杆轴向力N1W=1.4

8、.WK.AWN0-----连墙杆约束脚手架平面外变形所产生的轴向力单排架取3KN5、脚手架立杆地基承载力验算P≤fgP=N/A=9354/0.39=0.023N/mm2A----立杆底采用60mm厚木垫板，垫板长a=3.9m,b=0.3m因此A=3.9×0.3/3=0.39m2fg=Kc.fgk=0.4×0.19=0.076N/mm2Kc----脚手架地基承