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时间:2018-07-22
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1、止回阀设计计算书(H44H-64C-DN200)编制:刘斌文审核:王学敏上海上冶阀门制造有限公司目录一、壳体最小壁厚验算………………………………………………………1二、中法兰螺栓强度校核………………………………………………….1三、中法兰强度校核………………………………………………………....3四、阀盖强度校核………………………………………………………………6五、阀瓣厚度验算………………………………………………………………7参考文献结果tB=19.2mmtB’=14.54mm一、壳体最小壁厚验算1、
2、设计给定tB=19.2mm(参照GB/T12236-2008)2、按第四强度理论验算tB’=(见实用阀门设计手册表5-78)式中:tB’—考虑腐蚀裕量后阀体壁厚(mm)P—设计压力(MPa),取公称压力PNP=6.4MPad’—阀体中腔最大内径(mm)d’=200(设计给定)[σL]t—425℃阀体材料的许用拉应力(MPa)查表(设3-3)知[σL]t=51MPaC—考虑铸造偏差,工艺性和介质腐蚀等因素而附加的裕量(mm)tB’=+C因tB’-C=11.54,参照实用阀门设计手册表5-79,C取3mm
3、tB’=11.54+3=14.54mm显然tB>tB’,故阀体最小壁厚满足要求二、中法兰螺栓强度校核1、设计时给定:螺栓数量n=12螺栓名义直径d=M272、栓载荷计算(1)操作状态下螺栓载荷(N)FG=F’FZ+FDJ(见实用阀门设计手册表5-115)式中FG—在操作状态下螺栓所受载荷(N)设计说明与计算过程6.4×2002.3×51-6.41结果F’FZ=326685.6NFDJ=384336NFG=711021.6NFYJ=403128.5NAp=5190mm2F’FZ—流体静压总轴向力(N)F
4、’FZ=0.785DDP2P其中DDP为垫片压紧力作用中心圆直径(mm)DDP=240+15=255mm(设计给定)F’FZ=0.785×2552×6.4=326685.6NFDJ—操作状态下需要的最小垫片压紧力(N)FDJ=2πbDDPmP其中b=bo(垫片基本密封宽度mm)b=bo=15mm(设计给定)m为垫片系数,m=2.5(查实用阀门设计手册表3-32)FDJ=2×3.14×15×255×2.5×6.4=384336NFG=326685.6+384336=711021.6N(2)预紧状态下螺栓
5、所受载荷FYJ(N)FYJ=πbDDPqYJ式中:qYJ—垫片比压(MPa)qYJ=31.7MPa(查表3-32)FYJ=π×15×270×31.7=403128.5N3、螺栓面积计算(1)操作状态下需要的最小螺栓截面积(mm2)Ap=FG/[б]t式中:[б]t—425℃下螺栓材料的许用应力(MPa)[б]t=137(MPa)(查实用阀门设计手册表3-9)Ap=711021.6/137=5190mm2(2)预紧状态下需要的最小螺栓截面积(mm2)Aa=FYJ/[б]Aa=设计说明与计算过程2结果Aa
6、=2942.5mm2Ab=6867.2mm2Am=5190mm2式中:[б]—常温下螺栓材料的许用应力(MPa)查表[б]=[б]t=137MPaAa=403128.5/137=2942.5mm2(3)设计时给定的螺栓总截面积Ab=ndmin2=×12×272=6867.2mm2(4)比较:需要的螺栓总截面积Am=max(Aa,Ap)=5190mm2显然Ab>Am故:螺栓强度校核合格三、中法兰强度校核1、法兰力矩计算(见设5-124)(1)法兰操作力矩Mp(N·mm)计算Mp=MD+MT+MG=FDS
7、D+FTST+FGSG式中:FD—作用于法兰内直径截面上的流体静压轴向力(N)FD=0.785Di2P其中Di为阀体中腔内径(mm)Di=220(设计给定)FD=0.785×2202×6.4=243161.6NSD为螺栓中心至FD作用位置处的径向距离(mm)SD=45(设计给定)FT—流体静压总轴向力与作用于法兰内径截面上的流体静压轴向力之差(N)FT=F’FZ-FD=326685.6-243161.6=83524N设计说明与计算过程3结果ST—螺栓中心至FT作用位置处的径向距离(mm)ST=42.5
8、(设计给定)FG—法兰垫片压紧力(N)FG=FDJ=384336NSG—螺栓中心至FG作用位置处的径向距离SG=50mm(设计给定)Mp=243161.6×45+83524×42.5+384336×50=33697367N·mm(2)法兰预紧力矩Ma(N·mm)Ma=FGSGFG=W其中W为螺栓的设计载荷(N)W=[б]=×137=825918.2NMa=825918.2×50=41295910N·mm(3)法兰设计力矩Mo(N·mm)计算Mo=max(
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