土力学与地基基础 2

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1、1、粘性土地基上的条形基础，若埋深相同，地基的极限荷载与基础宽度、地基破坏类型之间存在的关系为AA、基础宽度小、发生整体剪切破坏的地基极限荷载大B、基础宽度大、发生局部剪切破坏的地基极限荷载大C、基础宽度大、发生整体剪切破坏的地基极限荷载大D、基础宽度小、发生局部剪切破坏的地基极限荷载大2、临塑荷载指BA、地基土中出现连续滑动面时的荷载B、基础边缘处土体将发生剪切破坏时的荷载C、地基土中即将发生整体剪切破坏时的荷载D、地基土中塑性区深度达到某一数值时的荷载3、朗肯土压力理论的适用条件AA、墙背直立、光滑、

2、填土面水平B、墙后无地下水C、墙后填土为粘性土D、墙后填土为无粘性土4、有明显三个破坏阶段的地基破坏型式为AA、整体剪切破坏B、局部剪切破坏C、冲剪式破坏D、刺入式破坏5、预制桩的最小间距AA、3.5dB、3dC、4dD、2.5d6、衡量土透水性大小的指标是CA、水头梯度B、动水力C、渗透系数D、相对密实度7、在地基变形验算时，对烟囱、水塔等高耸结构，控制的变形特征主要是BA、沉降差B、倾斜C、沉降量D、局部倾斜8、侧限压缩试验所得的压缩曲线愈平缓，表示该试样土的压缩性DA、愈均匀B、愈不均匀C、愈大D、

3、愈小9、桩端进入粘性土持力层的深度不宜小于CA、0.5倍桩径B、4倍桩径C、2倍桩径D、6倍桩径10、在进行重力式挡土墙的抗滑移稳定验算时，墙背的压力通常采用DA、静止土压力B、主动土压力与静止土压力的合力C、主动土压力D、被动土压力11、无粘性土坡的稳定性取决于BA、坡角和土的内摩擦角B、坡高和坡角C、土的内聚力D、坡高12、单元土体在σ1和σ3作用下，若产生剪切破坏，破坏面与大主应力面的夹角大小为AA、45°+φ／2B、45°-φ／2C、45°D、φ／213、流砂发生的土层AA、颗粒级配均匀的饱和砂土

4、B、颗粒级配不均匀的饱和砂土C、颗粒级配不均匀的不饱和砂土D、颗粒级配均匀的不饱和砂土14、引起土体变形的力主要是CA、孔隙水压力B、自重应力C、有效应力D、总应力15、超固结比＜1的土是CA、欠固结土B、正常固结土C、超固结土D、老固结土16、对于一种特定的土来说，压缩系数CA、随竖向压力p增大而曲线增大B、常数C、随竖向压力p增大而曲线减小D、随竖向压力p增大而线性减小17、流砂产生的条件CA、渗流由上而下，动水力小于土的有效重度B、渗流由上而下，动水力大于土的有效重度C、渗流由下而上，动水力大于土的

5、有效重度18、受水浸湿后，土的结构迅速破坏，强度迅速降低的土是CA、冻土B、膨胀土C、湿陷性黄土D、红粘土19、土的饱和度Sr是指CA、土中水的体积与土粒体积之比B、土中水的体积与土的体积之比C、土中水的体积与孔隙体积之比D、土中水的体积与气体体积之比20、挡土墙后填土中地下水位上升，则挡土墙所受的总压力CA、增大B、不变C、减小D、不确定21、若施工速度较快，且地基土的透水性差、排水不良，计算抗剪强度时应采用的三轴试验方法是BA、固结不排水剪试验B、不固结不排水剪试验C、固结排水剪试验D、不固结排水剪试

6、验22、土体具有压缩性的主要原因是DA、水被压缩B、土颗粒被压缩C、土颗粒被压碎D、土中孔隙的减少23、同一个基础，下列荷载中数值最小的是AA、临塑荷载B、极限荷载C、临界荷载D、临界荷载24、地下水位下降，土中有效自重应力发生的变化AA、原水位以上不变，原水位以下增大B、原水位以上不变，原水位以下减小C、变动后水位以上不变，变动后水位以下减小D、变动后水位以上不变，变动后水位以下增大25、地基表面作用着均布的矩形荷载矩形的中心点以下，随着深度的增加BA、附加应力线性减小，自重应力增大B、附加应力非线性减

7、小，自重应力增大C、附加应力不变，自重应力增大D、附加应力线性增大，自重应力减小26、粘性土塑性指数的大小主要取决于BA、粉粒含量的多少B、粘粒含量的多少C、胶粒含量的多少D、砂粒含量的多少27、土中自重应力起算点位置BA、基础底面B、天然地面C、室内设计地面D、室外设计地面28、基底附加应力p0作用下，地基中附加应力随深度Z增大而减小，Z的起算点为AA、基础底面B、天然地面C、室内设计地面D、室外设计地面29、成层土中竖向自重应力沿深度的增大的变化趋势BA、折线减小B、折线增大C、斜线减小D、斜线增大3

8、0、粘性土由半固态转入可塑状态的界限含水量被称BA、缩限B、塑限C、液限D、塑性指数