热力小室支护方案

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1、目录第一章编制说明21.1编制依据21.2编制原则2第二章工程概况22.1工程概况32.2工期要求32.3参建单位3第三章施工方案43.1热力小室施工43.2竖井降水183.3围墙、道路防护施工20第四章质量技术组织措施234.1质量方针及目标234.2质量保证体系234.3质量保证程序26第五章验收285.1竣工验收目标285.2竣工验收条件285.3提交主要竣工文件285.4项目部自检285.5报验验收29附表（1）投入的主要施工机械设备表30附表（2）劳动力计划表3030第一章编制说明1.1编制依据1.1.1工程施工图纸：序号项目名称工程代号1****

2、*****力管线工程R12-05-X1.1.2工程应用的主要规程、规范：序号规范、规程名称编号1《工业金属管道工程施工及验收规范》GB50235-20102《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》GB50236-983《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20014《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20055《工程测量规范》GB/T20056-20056《城镇供热管网工程施工及验收规范》CJJ28-20047《城镇直埋供热管道工程技术规程》CJJ/T81-981.2编制原则1.2.1在充分理解施工文件的基础上，以设计文件及有关规范为依据，紧密

3、结合现场实际情况，编制经济科学、切实可行的施工方案，做到施工部署、施工方案、施工方法及工艺先进、科学。1.2.2质量目标明确，施工中采用先进技术和设备，严格管理，保证措施完善，工程质量确保达到合同文件要求的优良标准。1.2.3安全目标明确，安全措施可靠，制度完善，确保施工安全。1.2.4工期目标明确，合理、高效安排施工进度，合理组织施工，协调统一，确保全部工程按期完工。1.2.5施工中做到保护环境、保护文物、文明施工。整个工地按照河北省文明施工工地标准进行部署安排。第二章工程概况302.1工程概况本工程为*********力管线工程，工程代号为R12-05-

4、X。本工程位于厂通路上，起点为******起点，道路桩号K0+000，终点至蒋谭路西侧，接*****热力工程变更01，工程编号R11-04-X4点西侧0.6m处，后经过设计变更为永中以北24米。本工程管线全长2156.861米，管径为DN600的管线1545.246米，DN500的管线570.608米，DN400的管线5.007米，设计压力1.6MPa。本工程已经于2012年11月竣工完成-点约合计1310米，现根据甲方要求-点约260米长范围内具备施工条件，通知我方进行此段施工，点以西部分等待甲方通知。分段试验压力2.4MPa,总试压2.0MPa。管线供回

5、水方位：北供南回，东供西回。根据甲方提供的设计变更02，于现图纸8点位置南侧设计有一座竖井，竖井采用喷锚支护，锚喷支护施工完毕后再二衬施工作业。二衬净空尺寸为长3米宽2.4米高3米，初衬结构深度8米。2.2工期要求现在计划开工日期****年*月**日，计划竣工日期***年***月*日，工期**日历天。现场具体施工时间以甲方通知为准。2.3参建单位建设单位：****设计单位：****监理单位：****施工单位：***工程地点：*******第三章施工方案303.1热力小室施工3.1.1结构承载计算水泥土是一种具有一定强度的混合材料，其抗压强度相对比抗拉强度大得

6、多，因此设计时一般按重力式挡土墙考虑。由于埋置深度相对较大，而挡土墙本身刚性不大，所以实际工程中变形也较大，其变形规律介于刚性挡土墙和柔性支挡结构之间。因此，为安全起见，可用重力式挡土墙的方法验算其抗倾覆、抗滑移稳定性。图水泥土重力式挡土墙稳定性验算(1)　土压力计算对于水泥土重力式挡土墙支护结构，作用在其上的土压力通常按朗肯土压力理论计算。由朗肯土压力理论可知作用于墙上位置深度处的主动土压力为：砂性土：主动土压力强度（3.1）土压力（3.2）黏性土：主动土压力强度（3.3）土压力（3.4）30（3.5）式中：——土的重度；——计算深度；——朗肯主动土压力系

7、数，——挡土墙高度；——土的粘聚力——土的内摩擦角；由朗肯土压力理论可知作用于墙上位置深度处的被动土压力为，砂性土：被动土压力强度（3.6）被动土压力（3.7）黏性土：被动土压力强度（3.8）被动土压力（3.9）式中：——朗肯被动土压力系数，；其余符号同前。（2）抗倾覆稳定性验算水泥土重力式挡土墙绕墙趾O的抗倾覆稳定安全系数为：=（3.10）式中：——墙体自重，kN；——墙后主动土压力，kN；——墙前被动土压力，kN；30——主动土压力作用线离墙趾距离，m；——被动土压力作用线离墙趾距离，m；——水泥土重力式挡土墙厚度，m；——抗倾覆稳定安全系数，根据基坑的

8、坑壁安全等级、结构形式以及采用的计算理论和相应的土工