整体式盖板暗涵计算书

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1、北京交科公路勘察规划设计院有限公司6-5.5m高填土盖板暗涵整体式基础计算书一、设计资料1.结构：（净宽x涵高）6-5.5m；2.涵顶填土高度：16m；3.荷重：车辆荷载，公路-I级；4.设计安全等级：三级；5.环境作用等级:盖板B级，涵台、基础C级；6.主要材料：（1）盖板采用C40砼；钢筋采用HRB335；（2）涵台身、基础采用C30砼；（3）洞口、涵底铺砌采用M7.5水泥砂浆砌MU30片石砼；7.其他参数：（1）混凝土容重=26KN/m3（2）土容重=18KN/m3、土内摩擦角φ=30度。（3）HRB335钢筋抗拉、抗压强度设计值（fsd、f’sd）为280MP

2、a钢筋砼用C40砼轴心抗拉强度设计值ftd为1.65Mpa，抗压强度设计值fcd为18.4MPaC30砼轴心抗拉强度设计值ftd为1.52MPa、抗压强度设计值fcd为13.8MPa8.本计算书按整体式基础计算涵台与基础。其他有关参数为：盖板中厚1.0m，边厚1.0m；盖板搭接宽度为0.45m；盖板采用C40砼；钢筋类型为HRB335，受力主筋为28mm；涵台身厚1.4m，涵台襟边宽1.0m；基础为整体式基础，厚度1.2m，钢筋混凝土结构。地基反力系数50000KN/m3图1盖板涵横断面图二、设计计算计算程序采用Midas/Civil2006；采用板单元模拟，模型如

3、下北京交科公路勘察规划设计院有限公司图2盖板涵计算模型1.恒载：盖板顶填土垂直压力：hD=166+1.4×2=1.82根据《细则》表9.2.2，得，K=1.44qv=Kγh=1.44×18×16=414.7KNm2侧墙处填土水平压力：λ=tan245-φ2=0.333qh=λγh=0.333×18×16+1+5.2/2=118.5KNm2基础襟边处填土垂直压力：hD=16+1+5.56+1.4×2=2.56K=1.478qv=Kγh=1.478×18×16+1+5.5=598.59KNm22.活载计算由于涵顶填土为16m，填土产生的作用远大于车辆荷载产生的作用，故不计

4、活载产生影响。3、荷载组合及内力计算（一）盖板验算内力计算结果如下：内力最大设计值盖板弯矩（KNm）剪力（KN）承载能力极限状态2792.91488.5正常使用极限状态2328.41128.71、抗弯承载力受压区高度x=303.66<ξbh0=509.6mmMu=4768.2>γ0Md=0.9×2792.9=2513.6KN∙m2、抗剪承载力0.51×10-3fcu,kbh0=3192.3KN>γ0Vd=0.9×1488.5=1339.65KN截面尺寸满足要求。1.25×0.5×10-3α2ftdbh0=1020.94KN<γ0Vd=0.9×1488.5=1339.6

5、5KN需要按照计算配置箍筋北京交科公路勘察规划设计院有限公司Vcs=α1α2α30.45×10-3bh02+0.6Pfcu,kρsv=9160KN>γ0Vd=0.9×1488.5=1339.65KN抗剪承载力满足要求。3、裂缝宽度验算ρ=Asbh0=22168.8990×910=0.025>0.02取ρ=0.02σss=Ms0.87Ash0=2328.4×1060.87×22168.8×910=132.67MPaWfk=C1C2C3σssEs30+d0.28+10ρ=1×1.5×1.15132.672.0×10530+1.3×300.28+10×0.02=0.164m

6、m<0.2mm裂缝宽度满足要求。（二）基础验算内力计算结果如下：内力最大设计值盖板弯矩（KNm）剪力（KN）承载能力极限状态1082.51178.6正常使用极限状态965.81086.71、抗弯承载力受压区高度x=274.28<ξbh0=616mmMu=5606.57>γ0Md=0.9×1082.5=974.25KN∙m2、抗剪承载力0.51×10-3fcu,kbh0=3072.7KN>γ0Vd=0.9×1178.6=1060.74KN截面尺寸满足要求。1.25×0.5×10-3α2ftdbh0=955.63KN<γ0Vd=0.9×1178.6=1060.74KN需要

7、按照计算配置箍筋Vcs=α1α2α30.45×10-3bh02+0.6Pfcu,kρsv=8282.72KN>γ0Vd=0.9×1178.6=1060.74KN抗剪承载力满足要求。3、裂缝宽度验算由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.3条和第6.4.4条规定。ρ=Asbh0=20321.41000×1100=0.018<0.02取ρ=0.018σss=Ms0.87Ash0=965.8×1060.87×20321.4×1100=49.66MPaWfk=C1C2C3σssEs30+d0.28+10ρ=1×1.5