fslx热功计算热工计算

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1、目录十、EWS-1幕墙U值计算1（一）、EWS-1幕墙（垂直型）U值计算21.EWS-1幕墙GL-1a部分U值计算32.EWS-1幕墙GL-1b部分U值计算9十、EWS-1幕墙U值计算U值是表征玻璃传热的参数。表示热量通过玻璃中心部位而不考虑边缘效应，稳态条件下，玻璃两表面在单位环境温度差条件时，通过单位面积的热量。U值的单位是W/（㎡.K）。中空夹层玻璃幕墙传热分析（一）、EWS-1幕墙（垂直型）U值计算此处幕墙GL-1a部分选用的玻璃为12HS+1.9PVB+12HS(LOW-E)+16A+15FT夹胶LOW-E中空玻璃（第5面

2、LOW-E镀膜），GL-1b部分选用的玻璃为12HS+12A+12FT夹胶LOW-E中空玻璃（第5面LOW-E镀膜）。EWS-1直面典型幕墙图1.EWS-1幕墙GL-1a部分U值计算本方法是以下列以式为计算基础的：（JGJ113-2003附录C.0.2-1）式中he——玻璃的室外表面换热系数；hi——玻璃的室外表面换热系数；ht——多层玻璃系统内部热传导系数；(1).外部和内部热交换系数(a)室外表面换热系数室外表面换热系数he，冬季取he=23W/(㎡.K)，夏季取he=19W/(㎡.K);(b)室内表面换热系数室内表面换热系数H

3、i可用下式表达：（JGJ113-2003附录C.0.4-2）式中hr是辐射导热，hc是对流导热。普通玻璃表面的辐射导热率是4.4W/（㎡.K）。辐射导热率由下式给出：（JGJ113-2003附录C.0.4-3）ε——镀膜表面的校正发射率。hc——值是3.6W/（㎡.K）。=+3.6=8.0W/（㎡.K）(2).多层玻璃系统内部传热系数按下式计算:（JGJ113-2003附录C.0.2-2）式中hs——气体空隙的导热率：N——气体层的数量；M——材料层的数量；dm——每一个材料层的厚度；rm——每人个材料的热阻。(a)气体空隙的导热率

4、按下式计算：（JGJ113-2003附录C.0.2-3）式中hr——气体空隙的辐射导热系数；Hg——气体空隙的导热系数（包括传导和对流）；M——材料层的数量，4层，夹胶层和玻璃层；dm——每一个材料层的厚度，夹胶层d2=1.9×10-3m，外玻璃层d1=12×10-3m，中间玻璃层d3=12×10-3m，内玻璃层d3=15×10-3m；rm——每个材料的热阻（㎡.K）/W，夹胶层rm=1/0.16，玻璃层rm=1;(a.1)辐射导热系数hr辐射导热系数hr由下式给出：（JGJ113-2003附录C.0.2-4）式中σ——斯蒂芬-波尔

5、兹曼常数，取σ=5.67×10-8W/（m2.K）;ε1和ε2——间隙层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率。ε1=0.837，ε2=0.114Tm——气体平均温度，K，冬季Tm=276K，夏季Tm=302K。因此冬季：==0.53W/(㎡.K）因此夏季：==0.70W/(㎡.K）(a.2)气体导热系数hg气体导热系数hg由下式给出：（JGJ113-2003附录C.0.2-5）式中s——气体层的厚度，m，s=0.016m;λ——气体导热率，W/(m.K），冬季λ=2.392×10-2W/(m.K），夏季λ=2.648×10-2W

6、/(m.K）；Nu气体导热系数hg由下式给出：（JGJ113-2003附录C.0.2-6）式中A——常数;Gr——格拉晓夫准数；Pr——普朗特准数;n——幂指数。如果Nu<1,则将Nu取为1。格拉晓夫准数由下式计算：（JGJ113-2003附录C.0.2-7）普朗特准数由下式计算：（JGJ113-2003附录C.0.2-8）式中△T——气体空隙前后玻璃表面的温度差，K，△T=3K;ρ—气体密度，㎏/m3，冬季ρ=1.292㎏/m3，夏季ρ=1.152㎏/m3；μ—气体的动态黏度，㎏/（m.s），冬季μ=1.561×10-5㎏/（m.

7、s），夏季μ=1.856×10-5㎏/（m.s）；c——气体的比热，J/（㎏.K），c=1.008×103J/（㎏.K）；Tm——气体平均温度，K，冬季Tm=276K，夏季Tm=302。对于垂直空间，其中A=0.035,n=0.38;水平情况;A=0.16,n=0.28;倾斜45°:A=0.10,n=0.31。(b)冬季：Nu===0.035×=0.85W/（㎡.K）<1W/（㎡.K），取1W/（㎡.K）=1×=1.50W/（㎡.K）气体空隙的导热率：=1.50+0.53=2.03W/（㎡.K）多层玻璃系统内部传热阻：==0.54（

8、㎡.K）/W(c)夏季：Nu===0.035×=0.72W/（㎡.K）<1W/（㎡.K），取1W/（㎡.K）=1×=1.66W/（㎡.K）气体空隙的导热率：=1.66+0.70=2.36W/（㎡.K）多层玻璃系统内部传热阻：==0.4