非对称侧向荷载作用下地铁基坑围护结构土压力特性与变形性状研究论文

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　　非对称侧向荷载作用下地铁基坑围护结构土压力特性与变形性状研究论文.freeleasuresadoptedinZhangyangRoadSubonitoringdatashoationofsoutherndia-phragmmetricallateralloadseemedtomakecontributiontothisphenomenon．Keymetricallateralloadactiveearthpressuredeformationofd~aphragma［1］采用修正的Es一y模型研究了围护墙两侧土体性质迥异、单侧放坡开挖、单侧堆土、单侧水位上升等四种工况导致的非对称荷载作用下围护墙的变形特性，发现了荷载大一侧的围护墙体变形较另一侧墙体大得多，甚至通过支撑的轴力传递使得小荷载侧的墙体向非开挖面土体方向变形；Miyazaki等［2］研究了不同侧向压力作用下的围护墙体的变形特性。本文结合我国轨道交通建设中第一个平行换乘枢纽车站——上海地铁4号线张杨路车站施工实践，分析了该车站围护结构的受力及变形特性，以期对以后类似工程提供借鉴。2工程概况2．1工程简介上海地铁4号线张杨路车站位于浦东世纪大道(张杨路～潍坊路之间)的慢车道及北侧人行道下，与世纪大道走向一致。张杨路车站全长218．6m，标准段宽19．9m，基坑开挖深度20．82l～22．866m。车站主体结构为双柱三跨、地下三层的现浇钢筋混凝土箱形结构，围护结构采用厚1000mm、深35m的地下连续墙。2．2工程地质条件与水文地质条件车站场地60m深度范围内均为第四纪晚更新世以来的松散沉积物，施工场地平坦，地面标高为+3．9m左右(下文中均以±0．000m计)。本场地的地层分布及部分物理力学性质参数详见表l。2．3周围环境张杨路车站南侧约5m便是平行于张杨路车站、已经投入使用的地铁2号线东方路车站；北侧紧邻好美家装饰城和世纪联华大卖场等构筑物。根据文献［3］规定及本工程的实际情况，本工程基坑为一级保护，即要求地面最大沉降量≤0．1％H(23mm)，围护墙最大水平位移≤0．14％H(32mm)。周围环境条件详见图l。3施工技术措施与变形控制措施简介 3.1基坑“化整为零”施工技术在张杨路车站基坑中间增设4道临时封头墙（结构形式与深度同基坑围护结构），将车站分为五个小基坑（各小基坑长度分别为35m、56m、40m和50m），进行跳隔明挖施工，具体施工顺序为：先施工两端头井（第一、五施工区），再施工中间部分（第三施工区），最后施工第二、四施工区。3.2基坑内土体多方法加固施工技术考虑到两端头井与标准段的开挖深度以及空间尺寸的差异，将整个基坑划分为重点部位（端头井）和非重点部位（标准段），从而选择不同的方法对坑内土体井加固，即：端头井内采用旋喷加固，坑底下至一24．4m满堂加固，坑上井字形抽条加固；标准段内坑底下即一20.8~24．4m范围内土体采用水泥土搅拌桩抽条加固和双液注浆抽条加固，两种加固方法在平面上相互间隔。抽条加固平面上间隔距离约3m，每条加固宽度约3m。一般而言，在上海的地铁基坑工程中，为了提高基坑抵抗变形的能力，在开挖前，对基坑被动区土体进行加固，加固范围一般为基坑底下3～6m。但该工程标高一24．4m下即为⑥层土(黄色粉质粘土)，该层土土体c，φ值分别为4lkPa和22°，强度已很高。而土体加固会造成土体的扰动，反而不利于该层土体强度的提高，故该层土不加固，即整个基坑被动区加固范围为坑底至标高一24．4m处。3．3土方开挖与组合支撑施工技术具体情况为：基坑标准段采用7道钢支撑，土层逐层开挖，每层开挖标高(支撑中心标高)分别为一2.3m(一0．806)、一5．0m(一4.006)、一7．2m(一6．206)、一10．2m(一9．256)、一12．9m(一12．256)、一16．5m(一15．506)和一20．8m(一18．106)。两端头井内采取组合支撑的方案，其中一、四道为钢筋混凝土支撑，其余则为钢支撑；西端头井每层开挖底标高分别为一7．0m(此标高上为东方路车站原风井结构，一次凿除)、一10．5m、一12．5m、一15．5m、一19．0m一21．7m和一22．8m，每道支撑中心标高分别为一1．550m、一5．650m、一8．750m、一11．850m、—14．950m、一17．750m、一20．350m；东端头井每层开挖底标高分别为一6．5m(此标高上为东方路车站原出入口结构，一次凿除)、一9．5m、一12．9m、一15．9m、一18．9m和一22．8m，每道支撑中心标高分别为一0．930m、一4．830m、一8．230m、一11．660m、一14．530m、一17．330m、一19．930m。3．4基坑内降承压水施工技术 张杨路车站基坑内由于承压水头较高，故需采取降承压水措施。上海地铁基坑降承压水的常规做法是把降承压水井点打设在坑外，在本工程中，由于深35m的围护结构已经将承压水隔断，若要使坑内承压水水头降低至相应要求，则这样井点管长度及降水深度势必很大，会造成周围土体的较大沉降，因此，在本工程中特将降承压水井点打设在坑内，共10口降承压水井点，各施工区分别为3、l、2、1、3口，在基坑开挖至一14．000m时开始降承压水。4基坑围护墙外主动土压力特性分析4．1基坑围护墙外侧开挖面上土压力理论计算4．2基坑围护墙外侧开挖面上土压力实测分析图3、图4、图5分别为第五施_工区南北两侧(El和E2)5m、15m和20m深度处土压力随基坑施工工况变化曲线。从图中可以得出如下结论：(1)在基坑开挖及结构回筑施工阶段，北侧墙外土压力较南侧土压力大12．9～45．6kPa；在顶板浇筑完成并覆土后两侧土压力趋于接近，两者仅相差4．38～7．0lkPa。土压力分布的这种特征与基坑两侧荷载的非对称分布有关：基坑南侧邻近东方路车站，墙后土体厚度仅2．8m，其余为东方路车站结构，土压力小；而北侧则全部为土体，且20m处还有两层建筑物的超载，故土压力大；这样导致在开挖及结构施工阶段两侧土压力的差异，而在顶板施工完成及回填土后，围护结构与楼板和顶板形成一个整体，南北两侧土体压力重新形成新的平衡，故两侧土压力又趋于一致。(2)两侧土压力在基坑内6．5m土方开挖(原东方路车站2号出入口结构凿除后进行基坑内旋喷加固，然后再大规模开挖)后，土压力基本上不变或略有减少，而在土方大规模开挖后，土压力明显减小，在结构回筑阶段，土压力不变或略有增大，当顶板上覆±后，两德土压力趋于一致。这主要是因为随着开挖深度的增加：墙内步b饿土压力差推动墙体向坑内变形，土体也相应变形，但由于墙体是刚性的，土体是柔性的，墙体变形一步到位，而土体变形是缓慢的，逐步向坑内位移，墙后土体出现一定程度的松动，所以土压力相应减小；但在结构回筑阶段，墙体向坑内的变形受到一定程度的限制，而墙外侧土体继续向坑内方向位移，使得先前松动的土体挤密，土压力也逐渐趋于稳定并略有增大；在顶板完工后，墙体变形受到完全限制，土体继续挤密并停止变形，土压力也趋于稳定。(3) 5m深度处的实测土压力介于主动土压力与静止土压力之间，而15m和20m处的实测土压力则不仅小于静止土压力(小，70kPa以上)，而且小于主动土压力(小16kPa．以上)。一般而言，基坑实测土压力应介于主动土压力与被动土压力之间，本工程5m深度处的土压力即符合该规律；但在15m和20m处，却比主动土压力还小，可能是由于14～22m深度范围内墙体变形比较大(参见图6、图7、图8和图9)，导致墙后土体出现向坑内的变形，土体出现松动，从而导致墙后土压力很小，这与文献［4］所观测到的结果一致。5基坑围护结构变形性状实测分析5．1第三施工区墙体水平位移变化规律图6和图7分别为第三施工区北侧106和南侧118处墙体水平位移变化曲线，表2和表3分别为106处和118处墙体水平变形的特征值。需要说明的是，I06和I18分别位于第三施工区北、南侧对称处。从这些图和表中，可以得出以下结论：(1)北侧墙体水平变形最大值达到了28．46mm，而南侧仅为5．16mm，前者为后者的5．5倍，比后者大23．3mm，这是由于南北侧墙体所受侧向荷载非对称性，前文中已经述及，北侧的土压力较南侧大得多，文献1得到了类似的变形分布规律；（2）墙体水平变形主要发生在基坑开挖与支撑阶段，结构回筑阶段的变形较少，前者的变形占到总的变形量的76.59%，后者的仅占23.4%；（3）最大值随着开挖深度的增大而不断的下移，开挖至坑底后最大值基本上稳定在18～18.5m范围内，在坑底面上2.3～2.8m，与一般的基坑变形在开挖面下2～3m的规律不同，这可能是由于坑底土质较硬并且经过加固后抵抗变形的能力大大强于坑上土体；（4）开挖阶段的变形呈现出不均匀变化的规律，下五～下七层开挖阶段墙体的变形较下四层以上的变形要大得多。5.2第五施工区墙体水平位移变化规律图8和图9分别为第五施工区北侧I9和南侧I15处墙体水平位移变化曲线，表4和表5分别为I9处和I15处墙体水平变形的特征值。需要说明的是，I9和I15分别位于第五施工区北、南侧对称处。从图和表上可以看出，(1)北侧墙体水平变形最大值为16．55ram，南侧最大值为11．35mm，比北侧小5．2mm，出现深度为地下17～18m处，在开挖面上2．8～3.8m，这与i以往观测弼的最大值在开挖面下2～3m左右的规律不同，这可能是因龙开挖面下土体强度本身已很高(⑤2、⑥、⑦层土，三层土的c，Φ值分别为l9kPa、19°，8kPa、31°，41kPa和22°)，并且经过回固，其抵抗变形的能力大大提高； （2）开挖与支撑阶段的变形占总体变形的80.3%～96.1%，尤其是下六层与下七层的开挖与支撑阶段，变形占总体变形量的34￥左右，结构施工阶段仅为4.9%～20%；（3）变形在底板浇筑后即趋于稳定，日均变化量已经小于0.1mm/d。6结论本文首先介绍了张杨路车站的施工技术方案，然后对监测数据进行了分析，得出了如下结论。(1)张杨路车站基坑墙体水平位移最大值为28．46mm(I06)处，分别小于地铁基坑一级保护控制指标，即围护墙最大水平位移≤0．14％H(32mm)；基坑南北侧墙体水平变形相差很大，北侧最大值比南侧大5．2mm～23．3mm，这是由于张杨路车站两侧侧向荷载的非对称造成的。(2)在基坑开挖及结构回筑施工阶段，北侧墙外土压力较南侧土压力大12．9～45·6kPa；在顶板浇筑完成并覆土后两侧土压力趋于接近，两者相差4．38～7．01kPa。两侧土压力在基坑内部分开挖后，土压力基本上不变或略有减少，而在土方大规模开挖后，土压力明显减小，在结构回筑阶段，土压力不变或略有增大，当顶板上覆土后，两侧土压力趋于一致。通过对张杨路车站施工期间围护结构变形与土压力变化特性的分析，墙体变形与土压力均呈现出非对称的特征，这一特征主要是由于基坑围护结构所受侧向荷载的非对称引起的；而且，墙体水平变形控制在所要求的指标内，保证了东方路车站的安全及正常运营，这充分说明了张杨路车站所采取的措施的合理性及有效性；同时，也为我国轨道交通建设中平行换乘枢纽车站积累了宝贵经验。