地处西北高原的表曝型氧化沟处理厂设计论文

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1、地处西北高原的表曝型氧化沟处理厂设计论文.freelentPlantUsingSurfaceAerationTypeOxidationDitchinNorthainlyintroducehoesticreverseumbrellaaeratorinthenorthoval、reverseumbrellaaerator西北地区（海拔1200米）某污水处理厂设计水量Q=30000m3/d，进出水水质参数如下表：表1单位：mg/L名称CODcrBOD5SSNH3-NTNTp进水30012018030404出水≤60≤20≤20≤15≤11污水处理工艺

2、流程确定由进水水质可知，其BOD5/CODcr=0.40.3、BOD5/NH3-N=4.674、BOD5/TP=30～4520，可生化性较好且满足生物脱氮除磷的要求。因此采用了如图1所示的工艺流程（共2个系列）。图1工艺流程图2主要构筑物2.1厌氧池容积的确定为防止污泥膨胀，厌氧池设计均分为三格，以推流的方式运行。第一格（停留时间30min）中有机物浓度较高、F/M值较大.freel3，超高0.6m。2.2缺氧区及氧化沟主体容积的确定由德国ATV标准中的计算公式可知：设计MLSS=4000mg/l，T=10℃则θc=S.F×（1／u0）=17.

3、5d式中u0——硝化菌比生长速率，u0=0.47×e0.098（T－15）×(N/（N+100.051T-1.158）)×(D0/（k0+D0）)×(1-0.833×(7.2-pH))，其中N为出水NH3-N含量，N=15mg/l、D0=2mg/l、氧的半速常数k0取=1.3mg/l。S.F——安全系数，考虑北方地区气温较低，S.F取3.0。对于中小型污水处理厂而言，单独处置污泥造价偏高，本工程设计经氧化沟后污泥相对稳定，确定污泥龄为18d。则剩余污泥产率Y=K×0.6（SS进水/BOD5进水+1）-（0.072×0.6×θc×F）/（1+0.

4、08θc×F）=0.988kgSS/（kgBOD5.d）式中F——温度修正系数，F=1.072(T-15)K——水质变化系数，一般在0.8～0.9之间，本设计取0.9则V总=Q×θc×Y×ΔBOD5／MLSS=15000×18×0.988×120/4000≈8000m3，水力停留时间t3=12.8h。污泥负荷Nv=Q×ΔBOD5/MLVSS×V=0.08kgBOD5/kgVSS.d（其中MLVSS=MLSS×0.70=2800mg/l），在0.05～0.15kgBOD5/kgMLVSS范围内。缺氧区容积取氧化沟总池容的18%，则V1=1440m

5、3，HRT≈2.3h。工艺尺寸为：L×B×H有效=32.0×10.7×4.2m3，超高0.6m。氧化沟主体部分工艺尺寸为：L总×B×H有效=54.2×32.0×4.2m3，超高0.6m。2.3需氧量的确定计算得出总需氧量AOR=氧化有机物需氧量＋细胞内源呼吸需氧量＋硝化过程需氧量－脱氮过程产氧量=184.5kgO2/h，转化为标准状态需氧量：(SOR)=AOR×Cs(20)/(α×(β×ρ×Cs(t)-C)×1.024(t-20))式中α——不同污水的氧转移速率参数，取0.9β——不同污水的饱和溶解氧参数，取0.97ρ——大气压修正参数，120

6、0米时大气压=88350PaCS——温度T时饱和溶解氧其中t=20℃计算得出SOR=323kgO2/h。曝气机动力效率取：2.1kgO2/k/s的流速，厌氧池设计搅拌功率密度为7.0LSS计，用于在线检测污泥浓度。4运行结果该厂自投产以来运行稳定、处理效果好（见表2），运行费用仅为0.24～0.26元/m3。表2运行结果单位：mg/L项目CODcrSSNH3-NTp进水22414823.62.1出水39.017.68.480.87注：进水流量为646m3/h，水温＞14℃5应注意的问题①为保证氧化沟系统在寒冷条件下能够稳定运行，防止曝气机叶轮和

7、轴在严寒气候下产生冰棱，可对设备采取一定的保温措施：在倒伞曝气机安装平台上，建造方亭，高度不小于3500mm。夏天可遮阳，冬天用加芯保温版材质围起，内用电暖器加热空气保温，可有效改善寒冷气候下的工艺状况；同时可消减噪音，改善污水处理厂环境条件。②应脱氮与除磷兼顾，即努力控制氧化沟系统内的硝化和反硝化以降低回流污泥中NO3-－N对生物除磷的影响。