关于汽车空调的选型计算（二）的论文

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1、关于汽车空调的选型计算（二）的论文　　目前已知进口干度为0.3，出口过热，因此平均干度χdo=（0.3+1.0）/2=0.65　　由此，可计算其余参数的平均值。动力黏度μcore的平均值为　　μcore=[χ/μr+（1-χ）/μ1]-1=[0.65/11.446+（1-0.65）/266.78]-1=17.212kg/（m·s）　　每一散热板制冷剂质量流量qmr,eq'=qmr/11=0.042/11=3.8182×10-3kg/s　　散热板内孔的制冷剂质量流速qmr,a为qmr,a=qmr,eq'/（1

2、/4·π·d2h，r）=0.0038182/[3.1416/4×（3.7265×10-3）2]kg/（m2·s）=350.077kg/（m2·s）　　雷诺数recore为recore=qmr,a·dh，r/μcore=350.077×3.7265×10-3/（17.212×10-6）=75794干度平均值为χdo=0.49+627recore-0.83=0.49+627×75794-0.83=0.54587　　由上面的计算可以看到，制冷剂干度从0.3～0.54587～1变化，后还有过热蒸气区。.因此很难准确

3、估计每一阶段所占的百分比，只能凭经验估计。在此，取过热蒸气区为20%，于是可以计算出干燥点之前的两相区约为28%，干燥点之后的两相区约占52%。　　（1）干燥点之前的两相区，取χ=0.417，则在散热板内孔内，制冷剂气液两相均匀紊流工况的lockhart-martinelli数xtt和关联系数f（xtt）分别为xtt=[（1-χ）/χ]1-r，a（1-χ）dh/μl]-hqmr，a（1-χ）cp1=0.341[350.077（1-0.417）3.7265×10-3/266.78×10-6]-0.3×350.

4、07×（1-0.417）13532.22·s）=7966.0282·s）　　制冷剂两相流的表面传热系数αr为　　αr=αlprl0.296f（xtt）=7966.028×3.9680.296×1.01512·s）=12160　　（2）过热区制冷剂侧的雷诺数reeq，r，普朗特数prv，努塞尔数nu，表面传热系数av分别为reeq，r=（qmr，adh，r）/μv=（350.077×3.7265×10-3）/（11.446×10-6）=113950prv=0.8471av=（nu×λv）/dh，r=（5072

5、2×12.034×10-3）3·k）=16383·k）　　（3）干燥点之后的两相区取χ=0.766，则把xd0=0.5458带入干燥点之前的两相换热公式，计算得ad0=111652·s），于是ar为ar=av+{1-[（x-xd0）/（1-xd0）]1.5}×（ad0-av）=1638+{1-[（0.766-0.54587）/（1-0.54587）]1.5}×（11165-1638）3·k）=79503·k）　　最后，平均表面传热系数可为ār=（12160×28%+7950×52%+1638×20%）3·k

6、）=78663·k）　　5.3.7计算总传热系数及传热面积　　如忽略管壁热阻及接触热阻，忽略制冷剂侧污垢热阻取空气侧污垢热阻ra=0.0003（m3·k）/3·k）=238.7773·k）　　对于对数平均温差为　　∆tm=（tal-ta2）/ln{（ta1-te）/（ta2-te）}=（27-7.25）/ln{（27-2）/（7.25-2）}℃=12.655℃　　由于板翅式蒸发器的流程较少，而且在流道转弯处制冷剂与空气成顺流流动形式，因此按纯逆流方式计算的对数平均温差偏大。另外，湿工况在增大空气

7、侧表面传热系数的同时也增加了液膜热阻，因此空气侧的实际表面系数低于计算结果。综合两个方面的考虑，传热系数与对数平均温差之积预乘上一个修整因子，ψ=0.65，则所需总传热面积（以外表面为基准）a0为a0=qe/（4k）=29311/（4×238.777×12.6555）m2=14.9m2　　与前面计算出15.167m2的相对误差不大　　5.3.8计算空气侧阻力损失∆pa　　空气侧摩擦阻力因子ƒ为ƒ=5.47repl0.72hl0.37（ll/hf）0.89pl0.2hf0.23

8、=5.47×4300.72×0.4144550.37×（6.8/7.9）0.891.10.27.90.23=71.98×10-3　　则空气侧阻力损失∆pa为∆pa=4ƒ·ax=4×71.98×10-3×0.065/（2.792×10-3）×1.1025×5.872pa=278.313pa　　最后根据空气阻力和风量选择风机。　　5.4膨胀阀　　丹佛斯（danfoss）tden型膨胀