塔机天然地基基础安全计算书

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1、附件3：塔吊天然地基承台基础安全计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：QZT80(TC6010-6)，塔吊起升高度H：38.00m，塔身宽度B：1.60m，基础埋深d：3.00m，自重G：1000kN，基础承台厚度hc：1

2、.60m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm标准节长度b：2.80*1.60m，额定起重力矩Me：800kN·m，基础所受的水平力P：30.0kN，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：海南万宁兴隆，基本风压ω0：0.85kN/m2，地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.13。二、塔吊对基础承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1000kN；塔吊最大

3、起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝1000＋60＝1060kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处海南万宁兴隆，基本风压为ω0=0.85kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.13；挡风系数计算：6φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.12]/(1.6×2.8)=0.392；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.215；高度z处的风振系数取：

4、βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.215×1.13×0.85=1.489kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.489×0.392×1.6×38×38×0.5=674.276kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝800＋674.276＋30×1.6＝1522.28kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基

5、础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.6=1000kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1522.28/(1060+1000)=0.739m<5/3=1.667m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:6混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.739m<5/6=0.833m地面压应力计算：Pk＝（Fk+Gk）/APkmax＝(Fk+Gk

6、)/A+Mk/W式中：Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝1060kN；Gk──基础自重，Gk＝1000kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m；Mk──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，Mk＝1522.28kN·m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc3=0.118×53=14.75m3；不考虑附着基础设计值：Pk＝（1060＋1000）/52＝82.4kPaPkmax=(1060+1000)/52+1522.28/14.75=185.605kPa；Pkmin

7、=(1060+1000)/52-1522.28/14.75=0kPa；地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:6fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取160.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，

8、当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取3.000m；解得地基承载力设计值：fa=500.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=500.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=82.400kPa，满足要求！地基承