防滑安全计算示例

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1、防滑安全计算示例1塔式双箕斗提升防滑安全计算实例某矿主井采用塔式双箕斗提升有关参数如下：提升高度680m箕斗质量58000kg箕斗载荷42000kg提升钢丝绳单位长度的近似质量8.52kg/m提升钢丝绳根数6根尾绳单位长度的近似质量15.6kg/m尾绳根数3根提升机直径4.6m提升机变位质量36000kg导向轮变位质量13000kg提升速度13m/s电动机变位质量7561kg提升钢丝绳悬垂高度755m尾绳尾环高度19.5m摩擦轮常数2.324提升系统总变位质量288233kg根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算，然后计算静张力、极限减速度和

2、紧急制动减速度。1.1最小防滑质量的计算1.1.1按静张力比约束条件双容器提升的最小防滑自重为式中为计算系数，塔式。落地式；为矿车数量质量乘积。单容器提升的最小防滑自重为塔式提升的最小防滑自重：落地式提升的最小防滑自重：1.1.2按质量模数约束条件塔式提升的最小防滑自重：落地式提升的最小防滑自重：在本例中：①提升容器最小防滑质量计算由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为：式中为下放重载防滑换算系数，取1.25由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为：考虑到首、尾绳不平衡的影响，计算中取空载运行防滑换算系数，则可求得系数、、为：取两者中较大值，设计选用

3、的箕斗质量为58000kg，满足防滑要求，可进行下一步计算，避免不必要的返工。①钢丝绳最大静张力的计算重载侧钢丝绳最大质量轻载侧钢丝绳最大质量重载侧最大静张力空载侧最小静张力最大静张力差最大静张力比①变位质量计算重载侧最大变位质量空载侧最小变位质量②极限减速度计算提升重载、下放空容器下放重载、提升空容器空载运行的极限减速度按提升重载，载荷为零计算按下放重载，载荷为零计算③安全制动力的计算最小安全制动力计算：最大安全制动力计算：按下放重载极限减速度计算，按空载运行极限减速度计算在最小与最大安全制动力矩间确定提升机的安全制动力为①安全制动减速度计算提升重载、下放空容

4、器：下放重载、提升空容器：空载运行：上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大，为了减少系统在紧急制动时的振动冲击，实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下，制动力矩不同，但可保证安全制动减速度基本相同，设计恒减速液压站时，可取各工况的安全制动减速度为1.5～1.6m/s22落地式双箕斗提升防滑安全计算实例某矿主井采用落地式双箕斗提升有关参数如下：提升高度528.85m箕斗质量57000kg箕斗载荷32000kg提升钢丝绳单位长度的近似质量10kg/m提升钢丝绳根数4根尾绳

5、单位长度的近似质量20.14kg/m尾绳根数2根提升机直径5m提升机变位质量38000kg导向轮变位质量2×13000kg提升速度11.781m/s电动机变位质量5600kg提升钢丝绳悬垂高度589.65m尾绳尾环高度16.5m摩擦轮常数2.221提升系统总变位质量268625kg钢丝绳上绳弦长67.45m钢丝绳下绳弦长59.41m钢丝绳上绳仰角58.89°钢丝绳下绳仰角61.72°根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算，然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。①提升容器最小防滑质量计算由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为：式中

6、为下放重载防滑换算系数，取1.25由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为：考虑到首、尾绳不平衡的影响，计算中取空载运行防滑换算系数，则可求得系数、、为：取两者中较大值57347kg，设计选用的箕斗质量为57000kg。②钢丝绳最大静张力比的计算重载侧钢丝绳最大质量轻载侧钢丝绳最大质量重载侧最大静张力空载侧最小静张力最大静张力差最大静张力比②变位质量计算重载侧最大变位质量空载侧最小变位质量③极限减速度计算提升重载、下放空容器下放重载、提升空容器空载运行的极限减速度按提升重载，载荷为零计算按下放重载，载荷为零计算④安全制动力的计算最小安全制动力计算：最大安全制

7、动力计算：按下放重载极限减速度计算，按空载运行极限减速度计算在最小与最大安全制动力矩间确定提升机的安全制动力为②安全制动减速度计算提升重载、下放空容器：下放重载、提升空容器：空载运行：上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大，为了减少系统在紧急制动时的振动冲击，实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下，制动力矩不同，但可保证安全制动减速度基本相同，设计恒减速液压站时，可取各工况的安全制动减速度为1.5～1.6m/s23落地式双罐笼提升防滑安全计算实例某矿主井采用落地式双罐

8、笼提升有关参数如下：提升