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1、挡土墙的设计相关例题例:某挡土墙墙背直立、光滑,填土面及基底水平,H=4m,填土为无黏性土,内摩擦角Φ=30°,重度γ=18kN/m3挡土墙自重G=130kN/m,土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.5,则该挡土墙抗滑移稳定安全系数为(B)。 A.0.16B.1.36C.3.13D.6.251.已知某土样的压缩系数α1-2=0.5MPa-1,在100kPa压力作用下压缩24小时后,该土样的孔隙比为0.98,则在200kPa压力作用下压缩24小时后,该土样的孔隙比为(D)。 A.1.03B.0.47C.0.83D.0.932.某土层压缩系数为0
2、.58MPa-1,天然孔隙比为0.8,土层厚1m,已知该土层受到的平均附加应力σz=60kPa,则该土层的沉降量为(B)mm。公式(12-3-5) A.18.3B.19.3C.20.3D.21.33.某饱和黏性土,在某一时刻的有效应力图面积与孔隙水压力图面积大小相等,则此时该黏性土的平均固结度为(B)。 A.33%B.50%C.67%D.100% 解答:U=某时刻有效应力面积/最终时有效应力面积 =某时刻有效应力面积/(有效应力应力面积+孔隙水压力面积)=50%1.补偿基础是通过改变下列(B)来减少建筑物的沉降。 A.基底的自重应力
3、B基底的附加应力 C.埋深增加,压缩层减少D.浮力增加 2.某工程矩形基础长3.6m,宽2m,埋深d=1.00m。地面以上上部荷载N=900kN。地基为粉质黏土,γ=16kN/m3,e1=1.0,α=0.4MPa-1。用《地基规范》计算基础中心点的最终沉降量为(A) (A)68.4mm;(B)66.4mm;(C)58.4mm;(D)65.8mm。 3.某柱下方形扩展基础边长为4m,基底附加压力Po=128kPa,地基土的变形模量E0=2.2MPa,泊松比μ=0.35,按弹性力学公式计算基础的最终沉降量为:(B) (A)160mm;(
4、B)180mm;(C)140mm;(D)200mm。 4.某场地地表土挖去4m,则该场地土成为:(A) (A)超固结土;(B)欠固结土;(C)正常固结土;(D)弱欠固结土。 5.一完全饱和的地基中某点的附加应力为100kPa,在荷载作用某段时间后,测得该点的孔隙水压力为30kPa,此时间由附加应力引起的有效应力为:(B) (A)50kPa;(B)70kPa;(C)100kPa;(D)30kPa。6某地基最终沉降量为50mm,当沉降量为20mm时,地基的平均固结度为:(C) (A)80%;(B)50%;(C)40%;(D)90%。
5、7分层总和法计算地基最终沉降量的分层厚度一般为(D)。 A.0.4mB.0.4L(L为基础底面长度)C.天然土层厚度、D.0.4B(B为基础底面宽度) 8.当采用分层总和法计算非软土地塞最终沉降量时,压缩层下限确定的根据是(D)(σcz为自重应力,σz为附加应力)。 A.σcz/σz≤0.1B.σcz/σz≤0.2Cσz/σcz≤0.1Dσz/σcz≤0.2 9.某桥台基础,地面以下5m为砂土,基底埋置在其下2m厚的低透水'性蒙古土层顶面上,新土层下面为粉土,当河水水面从地面以下4m处上涨到地面处,桥台的沉降变化是(B)。 A.桥台
6、因弹B桥台下沉C.桥台不变D.桥台先回弹后下沉 10.地基总沉降由瞬时沉降、主固结沉降、次固结沉降三部分组成,其中(C) A.瞬时沉降最小B.主固结沉降最大,其发展历时最长 C瞬时沉降发生在施工期D.次固结沉降可以忽略不计11.当土为超固结状态时,其先期固结压力pc与目前土的上覆压力p1=γh的关系为(A)。 Apc>p1B.pc7、II区大于I区 C.I区大于II区 D.tt50时II区>1区 13.与软教土地基某时刻的主固结沉降计算元关的土工参数是(D)。 A.土层厚度B.土的渗透系数C.土的压缩模量D土的变形模量 12.已知某土样的压缩系数α1-2=0.5MPa-1,在100kPa压力作用下压缩24小时后,该土样的孔隙比为0.98,则在200kPa压力作用下压缩24小时后,该土样的孔隙比为(D)。 A.1.03B.0.47C.0.83D.0.9314.某土层压缩系数为0.58MPa-1,天然孔隙比为0.8,土层厚1m,已知该土层受到的平均附加应力σz=6
8、0kPa,则该土层的沉降量为(B)mm。 A.18.3B.19.3C.20.3D.21.315.地面下有一层4m厚的教土,天然孔隙比e0=1.5,若地面施加元穷均