白沙立交-桥梁计算书

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快速路六纵线南段（茶园立交〜峡口立交）工程白沙立交桥梁计算书目录上部结构箱梁计算2东西大道桥-左幅3

1东西大道桥-右幅16D匝道一二号桥27D匝坦-一号桥39A匝道桥53东西大道一天桥64横梁计算70东西大道桥71D匝道74A匝道78重力式桥台计算82盖梁计算85桥墩计算88桩基计算98

2上部结构箱梁计算

3东西大道桥•左幅

4一、基本信息1.1主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)2)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)3)《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)4)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)5)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)6)《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2主要材料及材料性能1)混凝土表格1混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.832)普通钢筋表格2普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)fsd(MPa)HRB40020000076.984003303303)预应カ材料表格3预应カ材料表格预应カ钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)7-15.219500013950.1700.001500.30.00600

51.1计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算,并以《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)和《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)为标准,按A类预应カ混凝土结构进行验算。二、模型建立与分析2.1计算模型图表1计算模型图2.2静カ荷载エ况号名称类型描述1self自重一施工阶段荷载(CS)2second二期荷载ー施工阶段荷载(CS)3all+_Temperature温度(T,TU)4all-_Temperature温度。,TU)5Local-_Temperature温度梯度(TPG,TG)6Local+_Temperature温度梯度(TPG,TG)7Prestress预应カ荷载-施工阶段荷载(CS)2.3.I自重名称描述

6self自重系数:-1.04

72.3.2单元温度单元荷载エ况温度(℃)主梁单元all-_Temperature-23.0主梁单元all+_Temperature14.02.3.3梁截面温度单元荷载エ况方向IstTl(℃)2rdTl(℃)3rdTl(℃)4thT1(℃)5thT1(℃)1stT2(℃)2rdT2(℃)3rdT2(℃)4thT2(℃)5thT2(℃)主梁Local-局部坐标-7.0-2.8-1.40.00.0单元_Temperature系Z-2.8-1.40.00.00.0主梁Local局部坐标14.05.52.80.00.0单元Temperature系Z5.52.80.00.00.02.1活荷载エ况名称车辆荷载类型描述CAwC-CD(A/B)选用城一A级车道荷载进行计算2.2支座沉降荷载エ况号名称描述1Deformation考虑支座沉降量为5mm2.3施工阶段步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化

81BEAM-ALL_CONSTRAIN-self_gprestress_g-2一---second_g-3------

9三、持久状况承载能力极限状态验算结果3.1正截面抗弯承载能力验算图表2正截面抗弯承载能力验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.1.5条yosWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。3.2斜截面抗剪承载能力验算图表3斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论:

10按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.1.5条yosWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求。

11四、持久状况正常使用极限状态验算结果4.1结构正截面抗裂验算对于部分预应カA类构件,在作用(荷载)短期效应组合下,应符合下列条件:ost—opc<0.7ftk但在荷载长期效应组合下:olt—opc<0图表4结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表5结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第631-1条验算:短期效应组合びst—opcW0.7ftk,满足规范要求。

12长期效应组合ost—opc00.00MPa,满足规范要求。

134.1结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应カ混凝土构件,在作用（荷载）短期效应组合下,应符合下列条件:预制构件:otp<0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件:otp<0.5ftk图表6结构斜截面抗裂验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第631-2条验算:otpWO.5代k=-1.33MPa,满足规范要求。

14五、持久状况构件应カ验算结果5.1正截面混凝土法向压应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-1条,荷载取其标准值,汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应カ:未开裂构件:okc+opt<0.5fck允许开裂构件:occ<0.5fck图表7正截面混凝土法向压应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7丄5条验算:。kc+cptW0.5fbk=16.20MPa,满足规范要求。5.2正截面受拉区钢筋拉应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.3.5-2条,荷载取其标准值,汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应カ钢筋的最大拉应カ：1)对钢绞线、钢丝未开裂构件:ape+op<0.65fpk

15允许开裂构件:opo+op<0.65fpk2)对精轧螺纹钢筋未开裂构件:ope+op<0.80fpk允许开裂构件:。po+opW0.80mk结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7丄5-2条验算:cpe+cpWO.65巾k=1209.00MPa,满足规范要求。5.3斜截面混凝土的主压应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.6条,混凝土的主压应カ应符合下式规定：ocp<0.6fck图表8斜截面混凝土的主压应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.6条验算：ocp<0.6fck=19.44MPa,满足规范要求。

16六、短暂状况构件应カ验算结果6.1短暂状况构件应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.2.8条,截面边缘混凝土的法向压应カ应符合下式规定:otcc<0.70fck图表9短暂状况构件应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第728条验算:otcc<0.70fck=18.14MPa,满足规范要求。

17东西大道桥・右幅

18ー、基本信息1.1主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)2)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)3)《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)4)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)5)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)6)《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2主要材料及材料性能1)混凝土表格4混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.832)普通钢筋表格5普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)fsd(MPa)HRB40020000076.984003303303)预应カ材料表格6预应カ材料表格预应カ钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)7-15.219500013950.1700.001500.30.006001.3计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算,并以《城市桥梁设计规范》

19(CJJ11-2011)和《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)为标准,按A类预应カ混凝土结构进行验算。二、模型建立与分析2.1计算模型图表!0计算模型图2.2静カ荷载エ况号名称类型描述1self自重一施工阶段荷载(CS)2second二期荷载ー施工阶段荷载(CS)3all+_Temperature温度(T,TU)4all-_Temperature温度。,TU)5Local-_Temperature温度梯度(TPG,TG)6Local+_Temperature温度梯度(TPG,TG)7Prestress预应カ荷载-施工阶段荷载(CS)2.3.I自重名称描述self自重系数:-1.04

202.3.2单元温度单元荷载エ况温度(℃)主梁单元all-_Temperature-23.0主梁单元all+_Temperature14.02.3.3梁截面温度单元荷载エ况方向IstTl(℃)2rdTl(℃)3rdTl(℃)4thT1(℃)5thT1(℃)1stT2(℃)2rdT2(℃)3rdT2(℃)4thT2(℃)5thT2(℃)主梁Local-局部坐标-7.0-2.8-1.40.00.0单元_Temperature系Z-2.8-1.40.00.00.0主梁Local局部坐标14.05.52.80.00.0单元Temperature系Z5.52.80.00.00.02.1活荷载エ况名称车辆荷载类型描述CAwC-CD(A/B)选用城一A级车道荷载进行计算2.2支座沉降荷载エ况号名称描述1Deformation考虑支座沉降量为5mm2.3施工阶段步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化

211BEAM-ALL_CONSTRAIN-self_gprestress_g-2一---second_g-3------

22三、持久状况承载能力极限状态验算结果3.I正截面抗弯承载能力验算图表1I正截面抗弯承载能力验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.1.5条yosWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。四、持久状况正常使用极限状态验算结果4.1结构正截面抗裂验算对于部分预应カA类构件,在作用(荷载)短期效应组合下,应符合下列条件:ost^opc<0.7ftk但在荷载长期效应组合下:olt—opc<0

23图表!2结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表13结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第631-1条验算:短期效应组合ost—opcW0.7ftk,满足规范要求。长期效应组合。st—opcWO.OOMPa,满足规范要求。

244.1结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应カ混凝土构件,在作用（荷载）短期效应组合下,应符合下列条件:预制构件:otp<0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件:otp<0.5ftk图表!4结构斜截面抗裂验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第631-2条验算:otpWO.5代k=-1.33MPa,满足规范要求。

25五、持久状况构件应カ验算结果5.1正截面混凝土法向压应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-!条,荷载取其标准值,汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应カ:未开裂构件:okc+opt<0.5fck允许开裂构件:occ<0.5fck1620应カ(MPa)14.9313.6712.4011.139.868.607336.06MAXID21NflNID:66単元36912151821242730333639424548515457606366图表!5正截面混凝土法向压应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7丄5条验算:okc+optWO.5たk=16.20MPa,满足规范要求。5.2正截面受拉区钢筋拉应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.3.5-2条,荷载取其标准值,汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应カ钢筋的最大拉应カ:1)对钢绞线、钢丝未开裂构件:ape+op<0.65ft)k

2624允许开裂构件:opo+op<0.65fpk2)对精轧螺纹钢筋未开裂构件:ope+op<0.80fpk允许开裂构件:。po+opW0.80mk结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7丄5-2条验算:cpe+cpWO.65巾k=1209.00MPa,满足规范要求。5.3斜截面混凝土的主压应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.6条,混凝土的主压应カ应符合下式规定：ocp<0.6fck图表!6斜截面混凝土的主压应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.6条验算：ocp<0.6fck=19.44MPa,满足规范要求。

27六、短暂状况构件应カ验算结果6.1短暂状况构件应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.2.8条,截面边缘混凝土的法向压应カ应符合下式规定:otcc<0.70fck图表17短暂状况构件应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第728条验算:otcc<0.70fck=18.14MPa,满足规范要求。

28D匝道•二号桥

29ー、基本信息1.1主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)2)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)3)《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)4)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)5)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)6)《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2主要材料及材料性能1)混凝土表格7混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fed(MPa)ftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.832)普通钢筋表格8普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kN/n?)fsk(MPa)fsd(MPa)fsd(MPa)HRB40020000076.984003303303)预应カ材料表格9预应力材料表格预应カ钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)7-15.219500013950.1700.001500.30.006001.3计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算,并以《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)和《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTG

30D62-2004)为标准,按A类预应カ混凝土结构进行验算。二、模型建立与分析2.1计算模型M10•iH图表18计算模型图2.2静カ荷载エ况号名称类型描述1self自重一施工阶段荷载(CS)2second二期荷载ー施工阶段荷载(CS)3all+_Temperature温度(T,TU)4all-_Temperature温度(T,TU)5Local-_Temperature温度梯度(TPG,TG)6Local+_Temperature温度梯度(TPG,TG)7Prestress预应カ荷载-施工阶段荷载(CS)2.3.I自重名称描述self自重系数:-1.04

312.3.2单元温度单元荷载エ况温度(℃)主梁单元all-_Temperature-23.0主梁单元all+_Temperature14.02.3.3梁截面温度单元荷载エ况方向IstTl(℃)2rdTl(℃)3rdTl(℃)4thT1(℃)5thT1(℃)1stT2(℃)2rdT2(℃)3rdT2(℃)4thT2(℃)5thT2(℃)主梁Local-局部坐标-7.0-2.8-1.40.00.0单元_Temperature系Z-2.8-1.40.00.00.0主梁Local局部坐标14.05.52.80.00.0单元Temperature系Z5.52.80.00.00.02.3活荷载エ况名称车辆荷载类型描述CAwC-CD(A/B)选用城-A级车道荷载进行计算2.4支座沉降荷载エ况号名称描述1Deformation考虑支座沉降量为5mm2.5施工阶段步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化1BEAM-ALL_CONSTRAIN-self_gprestress_g-2--second_g一3------

32三、持久状况承载能力极限状态验算结果3.1正截面抗弯承载能力验算图表19正截面抗弯承载能力验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.1.5条y°sWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。3.2斜截面抗剪承载能力验算图表20斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论:

33按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5丄5条y°sWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求。

34四、持久状况正常使用极限状态验算结果4.1结构正截面抗裂验算对于部分预应カA类构件,在作用(荷载)短期效应组合下,应符合下列条件:Ost-Opc<0.7ftk但在荷载长期效应组合下:Hit-Opc<0图表21结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表22结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第631-1条验算:短期效应组合Ost—OpcS0.7£k,满足规范要求。

35长期效应组合OsLOpc00.00MPa，满足规范要求。

364.1结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应カ混凝土构件,在作用（荷载）短期效应组合下,应符合下列条件:预制构件:otP<0.7fc现场浇筑（包括预制拼装）构件:Otp<0.5ftk图表23结构斜截面抗裂验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第631-2条验算:5PS0.5£k=-l.33MPa,满足规范要求。

37五、持久状况构件应カ验算结果5.1正截面混凝土法向压应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-!条,荷载取其标准值,汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应カ:未开裂构件:Oke+Op20.5Ek允许开裂构件:Gee

382)对精轧螺纹钢筋未开裂构件:Ope4-Op<0.80fpk允许开裂构件:。po+opW0.80fpk结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-2条验算:Ope+opW0.656k=1209.00MPa,满足规范要求。5.3斜截面混凝土的主压应カ验算图表25斜截面混凝土的主压应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.6条验算：acP<0.6fi：k=19.44MPa,满足规范要求。

39六、短暂状况构件应カ验算结果6.1短暂状况构件应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.2.8条,截面边缘混凝土的法向压应カ应符合下式规定:o.cc<0.70fck图表26短暂状况构件应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第728条验算:otcc<0.70fck=18.14MPa,满足规范要求。

40D匝道•一号桥

41ー、基本信息1.1主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)2)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)3)《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)4)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)5)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)6)《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2主要材料及材料性能1)混凝土表格!0混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fed(MPa)ftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.832)普通钢筋表格!I普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kN/n?)fsk(MPa)fsd(MPa)fsd(MPa)HRB40020000076.984003303303)预应カ材料表格12预应カ材料表格预应カ钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)7-15.219500013950.1700.001500.30.006001.3计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算,并以《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)和《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)为标准,按A类预应カ混凝土结构进行验算。

42二、模型建立与分析2.1计算模型图表27计算模型图2.2静カ荷载エ况号名称类型描述1self自重一施工阶段荷载(CS)2second二期荷载ー施工阶段荷载(CS)3all+_Temperature温度(T,TU)4all-_Temperature温度(T,TU)5Local-_Temperature温度梯度(TPG,TG)6Local+_Temperature温度梯度(TPG,TG)7Prestress预应カ荷载-施工阶段荷载(CS)2.3.I自重名称描述self自重系数:-1.042.3.2单元温度

43单元荷载エ况温度(℃)主梁单元all-_Temperature-23.0主梁单元all+_Temperature14.02.3.3梁截面温度单元荷载エ况方向IstTl(℃)2rdTl(℃)3rdTl(℃)4thT1(℃)5thT1(℃)1stT2(℃)2rdT2(℃)3rdT2(℃)4thT2(℃)5thT2(℃)主梁Local-局部坐标-7.0-2.8-1.40.00.0单元.Temperature系Z-2.8-1.40.00.00.0主梁Local+_局部坐标14.05.52.80.00.0单元Temperature系Z5.52.80.00.00.02.1活荷载エ况名称车辆荷载类型描述CAwC-CD(A/B)选用城-A级车道荷载进行计算2.2支座沉降荷载エ况号名称描述1Deformation考虑支座沉降量为5mm2.3施工阶段步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化1BEAM-ALL_CONSTRAIN.self_gprestress_g-2----second_g-3------

44三、持久状况承载能力极限状态验算结果3.1正截面抗弯承载能力验算图表28正截面抗弯承载能力验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.1.5条y°sWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。3.2剪扭承载能力验算位置D-一号桥D-一号桥D-一号桥D-一号桥节点号191646最大剪カェ况扭矩(KN.m)4350506177946950剪カ(KN)5900395041222956箱梁截面特性b(mm)1900190019001900h(mm)34753737.534754000bcor(mm)1760176017601760hcor(mm)33353597.533353860tl(mm)400250400220t2(mm)800500800500

45位置D-一号桥D-一号桥D-一号桥D-一号桥节点号191646Wt箱体(mm3)4.22E+093.38E+094.22E+093.40E+09翼缘截面特性b(mm)300300300300h(mm)2000200020002000bcor(mm)180180180180hcor(mm)1880188018801880Wt翼缘(mm3)9.00E+079.00E+079.00E+079.00E+07扭矩分配Td箱子(N.mm)4.17E+094.80E+097.47E+096.60E+09Td翼缘(N.mm)1.78E+082.56E+083.19E+083.50E+08抗剪强度上下限复核Vd/bhO+Td/Wt3.00E-033.58E-033.18E-033.56E-03抗剪强度上限3.61E-033.61E-033.61E-033.61E-03截面尺寸是否满足满足满足满足满足抗剪强度下限8.25E-048.25E-048.25E-048.25E-04是否需进行抗扭计算fFFf能妥需要需要需要有效壁厚折减系数Pa0.4604320.2675590.4604320.22腹板宽度1600100016001000有效高度hO1830183018301830剪扭承载カ降低系数优1.001.001.001.00异号弯矩影响系数0.900.900.900.90抗剪承载力纵向受拉钢筋配筋百分率P2.502.502.502.50

46位置D-一号桥D-一号桥D-一号桥D-一号桥节点号191646斜截面内箍筋配筋率psv0.0080.0120.0080.012Vcs(KN)8.38E+036.63E+038.38E+036.63E+03Vsb(KN)2.10E+031.66E+032.10E+031.66E+03VR(KN)1.05E+048.28E+031.05E+048.28E+03抗剪安全系数1.82.12.52.8抗剪承载能力是否满足满足满足满足满足箱体部分抗扭承载能力抗扭纵筋Ast(mm2)24132241322413224132按下缘计算12066120661206612066按上缘计算12066120661206612066抗扭箍筋Asvl(mm2)804.4804.4804.4804.4纵筋箍筋配筋比c0.60.60.60.6SV100100100100抗扭承载能力TR(KN.mm)1.35E+101.38E+101.35E+101.47E+10抗扭承载能力安全系数3.242.881.812.23抗扭承载能力是否满足满足满足满足满足翼缘部分抗扭承载能力抗扭纵筋Ast(mm2)8044804480448044抗扭箍筋Asvl(mm2)1340.6671340.6671340.6671340.667

47位置D-一号桥D-一号桥D-一号桥D-一号桥节点号191646纵筋箍筋配筋比，0.60.60.60.6抗扭承载能力TR(KN.mm)1.24E+091.24E+091.24E+091.24E+09抗扭承载能力安全系数13.99.77.87.1抗扭承载能力是否满足满足满足满足满足结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.1.5条アosWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.2.9条进行抗剪截面验算,满足规范要求。

48四、持久状况正常使用极限状态验算结果4.1结构正截面抗裂验算对于部分预应カA类构件,在作用(荷载)短期效应组合下,应符合下列条件:Ost-Opc^0.7ftk但在荷载长期效应组合下:Olt-Opc<0图表29结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表30结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第631-1条验算:短期效应组合Ost—OpcS0.7£k,满足规范要求。长期效应组合OsLOpc00.00MPa，满足规范要求。

494.1结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应カ混凝土构件,在作用（荷载）短期效应组合下,应符合下列条件:预制构件:otP<0.7fc现场浇筑（包括预制拼装）构件:Otp<0.5ftk图表31结构斜截面抗裂验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第631-2条验算:5PS0.5£k=-l.33MPa,满足规范要求。

50五、持久状况构件应カ验算结果5.1正截面混凝土法向压应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-1条,荷载取其标准值,汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应カ:未开裂构件:Okc+opt<0.5fi：k允许开裂构件:Occ

51允许开裂构件:Opo4-Op<0.65fpk2)对精轧螺纹钢筋未开裂构件:Ope4-Op<0.80fpk允许开裂构件:。po+opW0.80fpk结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-2条验算:Ope+opW0.656k=1209.00MPa,满足规范要求。5.3斜截面混凝土的主压应カ验算图表33斜截面混凝土的主压应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7丄6条验算：acP<0.6fi：k=19.44MPa,满足规范要求。六、短暂状况构件应カ验算结果6.1短暂状况构件应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.2.8

52条,截面边缘混凝土的法向压应カ应符合下式规定:o.cc<0.70fck图表?4短暂状况构件应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第728条验算:otcc<0.70fck=18.14MPa,满足规范要求。

53A匝道桥ー、基本信息1.1主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)2)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)3)《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)4)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)5)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)6)《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2主要材料及材料性能1)混凝土表格13混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fed(MPa)ftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.832)普通钢筋表格!4普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kN/n?)fsk(MPa)fsd(MPa)fsd(MPa)HRB40020000076.984003303303)预应カ材料表格15预应カ材料表格预应カ钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)7-15.219500013950.1700.001500.30.006001.3计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算,并以《城市桥梁设计规范》

54(CJJ11-2011)和《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)为标准,按A类预应カ混凝土结构进行验算。二、模型建立与分析2.1计算模型图表35计算模型图2.2静カ荷载エ况号名称类型描述1self自重一施工阶段荷载(CS)2second二期荷载ー施工阶段荷载(CS)3all+_Temperature温度(T,TU)4all-_Temperature温度(T,TU)5Local-_Temperature温度梯度(TPG,TG)6Local+_Temperature温度梯度(TPG,TG)7Prestress预应カ荷载-施工阶段荷载(CS)2.3.I自重名称描述self自重系数:-1.04

552.3.2单元温度单元荷载エ况温度(℃)主梁单元all-_Temperature-23.0主梁单元all+_Temperature14.02.3.3梁截面温度单元荷载エ况方向IstTl(℃)2rdTl(℃)3rdTl(℃)4thT1CC)5thT1(℃)1stT2(℃)2rdT2(℃)3rdT2(℃)4thT2(℃)5thT2(℃)主梁Local-局部坐标-7.0-2.8-1.40.00.0单元_Temperature系Z-2.8-1.40.00.00.0主梁Local+_局部坐标14.05.52.80.00.0单元Temperature系Z5.52.80.00.00.02.1活荷载エ况名称车辆荷载类型描述CAwC-CD(A/B)选用城-A级车道荷载进行计算2.2支座沉降荷载エ况号名称描述1Deformation考虑支座沉降量为5mm2.3施工阶段步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化1BEAM-ALL_CONSTRAIN一self_gprestress_g-2----second_g-3----一-

56三、持久状况承载能力极限状态验算结果3.1正截面抗弯承载能力验算图表36正截面抗弯承载能力验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.1.5条y°sWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载カ设计值,满足规范要求。3.2斜截面抗剪承载能力验算图表37斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5丄5条y°sWR验算,结构重要性系数・作用效应的组合设计最大值均小于等于构

57件承载カ设计值,满足规范要求。按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求。

58四、持久状况正常使用极限状态验算结果4.1结构正截面抗裂验算对于部分预应カA类构件,在作用(荷载)短期效应组合下,应符合下列条件:Ost—C»pc^0.7ftk但在荷载长期效应组合下:Ok-Opc<0图表38结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表39结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第6.3.1-1条验算:短期效应组合dt-opc4).7ftk,满足规范要求。

59长期效应组合Gt-OpcWO.OOMPa,满足规范要求。

604.1结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应カ混凝土构件,在作用（荷载）短期效应组合下,应符合下列条件:预制构件:otP<0.7fc现场浇筑（包括预制拼装）构件:Otp<0.5ftk图表40结构斜截面抗裂验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第631-2条验算:5PS0.5£k=-l.33MPa,满足规范要求。

61五、持久状况构件应カ验算结果5.1正截面混凝土法向压应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-1条,荷载取其标准值,汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应カ:未开裂构件:Okc+opt<0.5fi：k允许开裂构件:Occ

62允许开裂构件:Opo4-Op<0.65fpk2)对精轧螺纹钢筋未开裂构件:Ope4-Op<0.80fpk允许开裂构件:。po+opW0.80fpk结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.1.5-2条验算:Ope+opW0.656k=1209.00MPa,满足规范要求。5.3斜截面混凝土的主压应カ验算图表42斜截面混凝土的主压应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7丄6条验算：acP<0.6fi：k=19.44MPa,满足规范要求。六、短暂状况构件应カ验算结果6.1短暂状况构件应カ验算按《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.2.8

63条,截面边缘混凝土的法向压应カ应符合下式规定:o.cc<0.70fck图表43短暂状况构件应カ验算结果图形结论:按照《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第728条验算:otcc<0.70fck=18.14MPa,满足规范要求。

64东西大道・天桥

65ー、基本信息1.1主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)2)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)3)《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)4)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)5)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)6)《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算,并以《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)和《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)为标准,按A类预应カ混凝土结构进行验算。二、模型建立与分析2.1计算模型Hi庭IlHl图表44计算模型图2.2静カ荷载エ况

66号名称类型描述1self自重一施工阶段荷载(CS)2second二期荷载ー施工阶段荷载(CS)5Local-_Temperature温度梯度(TPG,TG)6Local+_Temperature温度梯度(TPG,TG)2.3.I自重名称描述self自重系数:-1.322.1活荷载エ况名称车辆荷载类型描述RQ人群选用天桥规范人群荷载进行计算2.2支座沉降荷载エ况号名称描述1Deformation考虑支座沉降量为8mm2.3施工阶段步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化1BEAM-ALL_CONSTRAIN-self_g-2----second_g-3------

67三、钢箱梁应カ验算承载能力极限状态:顶缘应カ:底缘应カ:根据JTGD60-2015和JTGD64-2015,承载能力极限状态符合规范要求。

68四、钢箱梁预拱度计算人群荷载挠度:第一跨跨中（mm）第二跨跨中（mm）恒载0.516.3人群2.210.8预拱度=恒载+0.5・人群1.621.7

69五、钢箱梁自振频率各阶频率:节点模态UXuz耿RV特征值分忻樓卓频军周期容许误差(rsd/sec)(cycle/sec)(»ec)12526384640208660.24870300000e*0002591865&394198370.10615900000e*000386.8572181382375600723390.0000e*0004159558467253945190.0393792.4708e-1345184.15186429308680003412039224e-12962474627593938492100253903.7477e-1187298.57123747.5190880.0210442.0301e-111832093186351.0778920.0195782.5915e-1079332.002932528399080.0189251.5046e-107_10_403.15372264.1639080.0155853.4707e-101狼型参与质里模态TRAN-XTRAN-YTRAN-ZROTN-XROTH-YROTN-Z©1(%)合计(％)隨％)合计(％)质里，％)合计(%)质里(％)合计(%)0(%)合计⑸质里(％)合计(戈)10.000.000.000.0032.5132.510000.0033.5733.570.000.0020.000.000.000.0037.3069810.000.0013.6947.260000.0030.000.000.000.005.067487000000241371.390000.0040.000.000.000.005.5380400000000.1971580.000.0050.000.000.000.0019082300000003.1074670.000.0060.000.000.000000.0782.370000002.1476810000007520652.060.000.000.00823700000000076810.00000800052060.000001.4183790000004248105000000900052060.000.0043988180000000.1381180000001000052.060.0000000588220000000978215000000第一阶竖向振型:

70横梁计算

71东西大道桥东西大道桥右幅桥控制设计,仅给出右幅横梁计算过程横梁弯矩内力图边横梁:中横梁:

72边横梁配置2层25钢筋:矩形、t形、和彤截面钢筋混凝土受変构件其最大裂缝宽度Wfk计算公式截面高度(mm):h：-1500受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm):a：-75矩形截面宽度T形或I形截面腹板宽度(mm)b?=1700截面有效高度、h-a构件受拉置缘宽度(mm)bf：=0构件受拉置缘高度(mm):ty：=0普通钢筋的弹性模量Es：-2.105纵向受拉钢筋直径(mm):d:-25纵向受拉钢筋根数:n40纵向受拉钢筋直径(mm):(^：=15d构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)as按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm):汹2150按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kNm)Ms>2150钢筋表面形状系数ルnl.0ら…。便作用(或荷载)长期效应影响系数与构件受カ性质有关的系数C3纵向受拉钢筋配筋率Asubho+(bf-b)hfp>0.02ifPq>0.02p0if0.006

73中横梁配置2层28钢筋:矩形、T形、和I形截面钢筋混凝土受奇构件.其最大裂缝宽度Wfk计算公式截面咼度(mm)h：■1500受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm):an75矩形截面宽度丁形或I形截面腹板宽度(mm)b=2200截面有效高度％：=h-a构件受拉置绿貪:度(mm)bf>0构件受拉翼缘高度(mm)*：=〇普通钢筋的弾性模量Es=2.105纵向受拉钢筋直径(mm)d:=28纵向受拉钢筋根数nh50纵向受拉钢筋直径(mm)de:=1.0d构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)As:=nzミ按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm)汹k4600按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kNm)Msa4600钢筋表面形状系数C,>1.0作用(或荷载)长期效应影响系数C2：-l+oJ^：与构件受カ性质有关的系数C3>1纵向受拉钢筋配筋率、AsP°-bho+lbf—W,p0.02ifp0>0.02p0if0.0064PO40.020.006otherwise6ass=120.517由作用(或荷载)短期效应组合引起开裂截面纵向受拉钢筋的应カ:=..ヽいss0.87-As1最大裂缝寃度(mm):Wrk：»C,—：Wtk«0.139di，E$(028+10-p丿iPB：«’裂缝宏度满足要求”ゼW1k<02"裂缝宽度不两足要求"。山PB■“裂缝定度满足要求”

74二号桥中横梁:横梁弯矩内力图二号桥边横梁:

75片…，ド一号桥中横梁（P5）：H**3ハHi一号桥中横梁（P4/P6）：H•IHi

76二号桥中横梁:配置2层32钢筋:矩形、t形、和I形截面钢筋混凝土受弯构件其最大裂缝宽度Wfk计算公式截面高度(mm):h>1900受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm):a=75矩形截面宽度了形或I形截面腹板宽度(mm)b:■2500截面有效髙度Hq:■h-a构件受拉置缘定度(mm)bf：»0构件受拉置缘高度(mm)如:=〇普通钢筋的弹性模量EJ：-2105纵向受拉钢筋直径(mm)d:=32纵向受拉钢筋根数n>50纵向受拉钢筋直径(mm)dc>1,0d构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)Asn»キ按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm):汹7400按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kNm):、ム:-7400钢筋表面形状系数C11.0作用(或荷载)长期效应影响系数Qh1+0.5与构件受カ性质有关的系数C3>1纵向受拉钢筋配筋率:、ーP°-bhQ+(bf-b)hfp>0.02ifp0>0.02p0if0.0064P〇40.020.006otherwise6oss«115.902由作用(或荷载)短朗效应组合引起开裂截面纵向受拉钢筋的应カいゝ…(ヽ0.87As%最大裂缝気度(mm)：=CiC,C,-=0.146iiノ$E$(028+10pノなPB：=”裂缝宽度满足要求”ifW也<02"裂缝宽度不涓足要求"otherwisePB=“裂缝宽度满足要求”

77二号桥边横梁:配置1层28钢筋:矩形、t形、和I形截面钢筋混凝土受弯构件.其最大裂缝宽度Wfk计算公式截面高度(mm):h：«1900受拉区普通钢筋'混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm)a：-75矩形截面宽度T形或I形截面腹板宽度(mm):b:«2500截面有效高度%h-a构件受拉翼缘定度(mm)bf>0构件受拉黄缘高度(mm)岫:=0普通钢筋的弹性模量:Es2105纵向受拉钢筋直径(mm):d:-28纵向受拉钢筋根数n18纵向受拉钢筋直径(mm):de1.0d构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)A,:=nx.；：按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm)汹:=1900按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kNm):Ms-1900钢筋表面形状系数C,>1.0作用(或荷载)长期效应影响系数C2>i+0.5W与构件受カ性质有关的系数C3>1纵向受拉钢筋配筋率・与「0b.hg+(bf—b).,p>0.02if「〇N0.02p0rf0.006

78横梁弯矩内力图边横梁:中横梁(P2)：中横梁(P1/P3)：情・也

79边横梁:配置1层28钢筋:矩形、T形、和I形截面钢筋混凝土受弯构件其最大裂缝気度Wfk计算公式截面高度(mm)h：»1700受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm)a>75矩形截面宽度.T形或I形截面腹扳寛度(mm):b：-1500截面有效高度%h-a构件受拉置缘宽度(mm)bf:・0构件受拉鬟缘高度(mm):'n〇普通钢筋的弹性模量Es2105纵向受拉钢筋直径(mm)d：-28纵向受拉钢筋根数n*15纵向受拉钢筋直径(mm):de：-1.0d构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)As：=nxq按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm):汹>1300按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kNm)Ms:=1300钢筋表面形状系数Ci>1.0作用(或荷载)长期效应影响系数02Hl+oj[U]与构件受カ性质有关的系数:Cj-l纵向受拉钢筋配筋率:=P°bHq+Ib£—b).gp>0.02ifp0>0.02Pqif0.006

80中横梁(P2)：配置2层28钢筋:矩形、t形、和彤截面钢筋混凝土受変构件其最大裂缝宽度Wfk计算公式.截面高度(mm):h>1700受拉区普通钢筋混濃土的合力点至受拉区边缘的距离(mm)a>75矩形截面宽度了形或I形截面腹板宽度(mm)b:=2000截面有效高度即：=h-a构件受拉置缘宽度(mm)bf：=0构件受拉置缘高度(mm)hf-0普通钢筋的弹性模量Es：-2105纵向受拉钢筋直径(mm):d:=28纵向受拉钢筋根数n:=40纵向受拉钢筋直径(mm):de1.0d钢筋表面形状系数C[a1.0构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)As：=n,M「按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm)汹-3250按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kN.m)Ms>3250作用(或荷载)长期效应影响系数C2X1+0J与构件受カ性质有关的系数C3>1纵向受拉钢筋配筋率、AsP°-bhQ+lbf-b)hfp>0.02ifPoN0.02p0if0.0064PoM0.020.006otherwise6M-10由作用(或荷载)短期效应组合引起开裂截面纵向受拉钢筋的应カ:=-〇,ヽ087A5bo最大裂缝寃度(mm)CiC7C；—Wtlr=0.114112JEs(028+10pノ】PB:=”裂缝寛度满足要求”！fW也<02裂缝宽度不渦足要求otherwisePB="裂缝寃度满足要求”

81中横梁(P1/3)：配置3层32钢筋:矩形、T形、和I形截面钢筋混凝土受弯构件,其最大裂缝宽度wtk计算公式截面高度(rnm)h：«1700受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm)a：«75矩形截面宽度.T形或I形截面腹板寛度(mm):bx2000截面有效高度hgh-构件受拉置缘宽度(mm)bf:・0构件受拉翼缘高度(mm)hf>0普通钢筋的弹性模量Es2105纵向受拉钢筋直径(mm)d:=32纵向受拉钢筋根数n>60纵向受拉钢筋直径(mm):ム:=16d构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)Asn,「按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm):M,：-7540按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kN.m):Ms>7540钢筋表面形状系数C[L1.0作用(或荷载)长期效应影响系数Cjxl+g1+、:与构件受カ性质有关的系数C3>1纵向受拉钢筋配筋率Asubh0+(bf-b)hfp>0.02ifp0N0.02p0if0.0064PO40.020.006otherwise6ass-110.524由作用(或荷载)短期效应组合引起开裂截面纵向受拉钢筋的应力:。」土で—IS0.87.AM最大裂缝亮:度(mm):WA»C.C,C,-—:-0.12I1』ユE$1028+10p丿dPB：="裂缝宽度满足要求”がマス<02"裂缝宽度不涓足要求"otherwisePB♦”裂缝宽度满足要求”

82重力式桥台计算

83白沙立交内东西大道桥AO桥台高度最大,受力最不利,为本次设计的控制条件。东西大道桥ーA0桥台基础验算主动土圧力计算（汽车土压カ计入土压カ中）：一!桥台参数:._,E=ラB4・ア+2h）|0=[300=0,0347=19B=16.500cos:(^-a):/nn鬲メ)叽cosacos(a+d)[1+JJ||cos(a+d)cos(a-^)H=13.5P=0.000a=18.43S=15.000EG=16501〇=4.956C=4.90车道宽12.000经计算得:卩=0.4591汽车等代土层厚度h=!.4603mB/。ワE=15953.51kN从整体计算中得到承台底处内力结果如下:q桥台台身底（承台顶面处）内力如下:支座更向カ前危重力侧墙重力承台（基础重力）土压カ制动カ或屋阻カ弯矩(kN*a161946666700743551240.029豐・力(kN)3402231000514587890.000水平カ（kN）00013314102.060组合结果如下台カ永久作用、汽车人群标准值组合!!土重弯矩（kN・航）90994.8NM竖直カ（kN）59295.618859.5-67460.4315水平カ（kN）13416.2桥台基础抗倾覆燈算:永久作用、汽车人群标准值组合验算:eo=1.53ko=3.83卜允=1.5kOMk允故该组合蛉算満足要求从以上将算可见:桥台抗傾覆蛤算满足要求.

84桥台基础抗滑动蛤算:基地摩擦系数:卩=0.4."2ム+2ム<=<アユ不考虑桥头锥体的水平カ，即E%=0ZHta永久作用、汽车人群标准值组合蛤算:k=1.77え允=1.3kc三kc允故该组合蛉算涌足要求从以上蛉算可见：■；:桥台抗滑动蛉算満足要求。桥台地基应カ蛉算:基地最大压应カ计算（考虑正常使用极限状态短期效应组合）：基底面积A（勛2）205.8抗弯惯距W（m3）403.47R[f.J=600.000NMPm=513.71KpaTJf.lタ皿ース+—WP.in=62.53Kpa>0.000故桥台地基应カ蛤算，背足要求。

85盖梁计算经计算,AP2盖梁设计内力大于DP5,仅给出AP2盖梁计算过程。AP2盖梁承载能力极限状态组合内力图My:HJu--OJL聞，FZ:HP3•IH"I11IXX1コー-~1?TTTTTW川1【風11113II.*4>

86AP2盖梁盖梁Lhb蹲高比L/h4485220022002.038636拉压拉压,抗弯r0MdfedfsdAsAs，ApAp，a1.11654118.433040642.813547.60075x&bhOfA(hO-x/2)rOMd考虑弯矩折减按普通计隼220.884885027312.0718195.116375.59ZfsdAsZ按深梁计算1716.26623018.7718195.116375.59盖梁全高处盖梁倒角刻b抗剪rOVdfeukrOVdfeuk1.16174401.1617450抗剪最小面积bho*xxxrOVdhbho*xxxrOVd按普通计隼!5079.326791.413008692.7856791.4按深梁计隼12160.676791.413007010.2696791.4抗剪钢筋蛤算Asvsvala2a320111000.91.251.1PSVP0.0091410.869365VcsVpbV-sujilrOVd按普通计隼180570180576791.4按深梁计隼23998.496791.4裂缝C30.605152

87矩形、T形、和I形截面钢筋混凝土受毒构件其最大裂缝宽度Wfk计算公式截面高度(mm)h2200受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm):a:«75矩形截面宽度.T形成I形截面腹板宽度(mm):b>2200截面有效高度Hq：■h-a构件受拉置缘宽度(mm)bf>0构件受拉置缘高度(mm):hf：-0普通钢筋的弹性模量:Es：-2103纵向受拉钢筋直径(mm)d：-28纵向受拉钢筋根数n66纵向受拉钢筋直径(mm)de1.0d构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)As*nr；-按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kNm)N=12562按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kNm)：.12542钢筋表面形状系数5x1。作用(或荷载)长期效应影响系数1+0,5^1与构件受カ性质有关的系数らX0.61纵向受拉钢筋配筋率ん$P°~bho+(bf-b)hfpx0.02if「〇20.02p0if0.006

88桥墩计算

89桥墩信息列出各桥控制设计的各桥墩:东西大道桥;墩形墩号短期桥墩N摩阻カH墩高h短期桥墩M钢筋选用1.6*1.3DX-R-P25420162.6111788.6单层28A匝道桥:墩形墩号短期N-min横向M摩阻カM合计M钢筋选用1.6*1.3A-P2ー顺桥523001934.9281934.928单层32A-P2一径向52304730453.54335183.543双层32D匝道桥:墩形墩号短期N-min短期M-max制动カM离心力M合计M钢筋选用1.6*1.3D-P1-顺桥67006601442.702102.7单层28D-P1-径向670010710453.51524.5

90桥墩验算DX-R-P2裂缝验算:矩形、T形、和I形截面钢筋混凝土偏心受压构件.其最大裂缝宽度Wfk计算公式:普通钢筋的弾性模量Es:=2105截面高度(mm):h：=1300受压构件计算长度(mm):卜:=22000受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm):a：=75矩形截面気度.T形或彤截面腹板宽度(mm):b:=1600截面有效高度、:=h-a构件受拉翼缘宽度(mm):bf-0构件受拉置缘高度(mm):hf-0受压区黄绿的宽度(mm):b'f:=0纵向受拉钢筋直径(mm):d:»28纵向受拉钢筋根数n:=16钢筋表面形状系数5：=1.0与构件受カ性质有关的系数C30.9按作用(或荷载)短期效应弯矩值(kN.m):Ms：=1790按作用(或荷载)长期效应组合计算的内本值(kN):N,：»5420按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kN):Ns:=5420受压区置缘的咼宽(mm):h"f:=0h,:=102-hg|if>02hgh,=0h'fotherwise构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)HnxM.103轴向カ对截面重心轴的偏心距(mm):e0>———*使用阶段的轴向压カ偏心距増大系数ns：-1.0ビ:ミト14|rh.同一«〇(卜丿4000•—[%.受压直缘截面面积与腹板有效面积的比值:？f:=セーbi'ffb%

91截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离(mm):ys>0,5h-a轴向压カ作用点至纵向受拉钢筋合力点的距寓(mm):Csa纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离(mm):0.87-0.12)842.022作用(或荷载)长期效应影响系数ら=1+0，纵向受拉钢筋配筋率:AsNs106Ms10z)10'«98.62P°bhQ+lbf-bJ-hfp>0.02ifp0>0.02p0if0.006

92矩形、T形、和I形截面钢筋混凝土偏心受压构件其最大裂缝位:度Wfk计算公式:普通钢筋的弹性模量Es2.105截面高度(mm):ha1300受压构件计算长度(mm):10>7000受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm):an75矩形截面宽度.T形或I形截面腹板宽度(mm)b:=1600截面有・效高度%:=h-a构件受拉黄缘宽度(mm):bf:=0构件受拉置缘高度(mm):ヽ:=0受压区置绿的宽度(mm):bf：=0纵向受拉钢筋直径(mm):d：=28纵向受拉钢筋根数一n：=16钢筋表面形状系数C［：=1.0与构件受カ性质有关的系数C3-0.9按作用(或荷载)矩期效应弯矩值(kN.m):Ms：=2103按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kN):N1:=6700按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kN)Ns：=6700受压区直缘的高宽(mm):h"f：=0hQ(02.%,)ifサ>0みh,f=0h*rotherwise构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2):A§:=nx；轴向カ对截面重心轴的偏心距(mm)e0:=:——京使用阶段的轴向压カ偏心距増大系数ns：=io.f：'->：<14otherwise受压置缘截面面积与腹板有效面积的比值

93截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离(mm):ys：.0.5h-a轴向压カ作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离(mm):es>nseo+ys纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离(mm)ィ%丫za0.87-0.12[hoz=786.558作用(或有载)长期效应影响系数Cji+0.5:キ]纵向受拉钢筋配筋率__Asub-Hq+(b£-b)-hfp:=0.02if「〇と0.02p0if0.006

94矩形、T形、和I形截面钢筋混凝土偏心受压构件.其最大裂缝寛度Wfk计算公式普通钢筋的弹性模量Es:-2105截面高度(mm):h：«1600受压构件计算长度(mm):7000受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm)a=75矩形截面宽度.T形或I形截面腹板定度(mm)b:=1300截面有效高度Hq:=h-a构件受拉黄缘宽度(mm)bf：=0构件受拉雪缘高度(mm):ゝ:=0受压区置缘的宽度(mm):by>0纵向受拉钢筋直径(mm)d:=钢筋表面形状系数C,>U・28纵向受拉钢筋根数n:=130与构件受カ性质有关的系数C,0.9按作用(或荷载)矩期效应弯矩值(kNm):Ms:«15按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kN):按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kN):受压区置缘的高寛(mm):h'f：-0Kf：«(02貯构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)キM.•1轴向カ对截面重心轴的偏心距(mm):e0:=Ns使用阶段的轴向压カ偏心距増大系数ns：-1受压置缘截面面积与腹板有效面积的比值ケ:=50N>6700Ns:«6700•ho)ifhwf>02%h'f=0otherwisefdf+*…(5丿o3。《"川1r*oY.1+-.—；otherwisee0lb丿4000--妬.(bf-t>)叫

95截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离(mm):ys：=0.5h-a轴向压カ作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离(mm)%纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距寓(mm)za0.87-0.12•1—J•%z作用(或荷载)长朗效应影响系数Cjnl+OJ.'+l纵向受拉钢筋配筋率r.ハ$PLb%+Ibf_b)•hfp:=0.02if0〇N0.02p0if0.0064PO40.020.006otherwise由作用(或荷载)短期效应组合引起开裂截面纵向受拉钢筋的应カ(Mpa)Ns10°SS*°渣hhd-nNs(es-z)A.-zcss-o最大裂缝宽度(mm):ロス:=5PB：=”裂缝宽度满足要求"1f”裂缝宽度不满足要求”PB="裂建寛度满足要求”36Ms106..(ヽi.31n20Ns•(es--102り§-«92235bhxAsz•io3otherwiseハヘsr30+dゝーa•ら•Cr：qル=0」，E§(028+10-p丿1kwfk＜。ユotherwise

96矩形、T形、和影截面钢筋混凝土偏心受压构件其最大裂缝寛度wtk计算公式普通钢筋的弹性模量Es>2-105截面高度(mm):h:=1600受压构件计算长度(mm):1g：-7200受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(mm)a：=75矩形截面宽度I形或I形截面腹板宽度(mm):b:=1300截面有效高度%:=h-a构件受拉置缘宽度(mm)-bf:=0构件受拉置缘高度(mm)hf>0受压区黄绿的宽度(mm).b'f>0纵向受拉钢筋直径(mm)d:=32纵向受拉钢筋根数n=26钢筋表面形状系数Ci1.0与构件受カ性质有关的系数C30.9按作用(或荷载)短期效应弯矩値(kNm):Ms：=51S4按作用(或荷载)长期效应组合计算的内力值(kN):N,：=5230按作用(或荷载)短期效应组合计算的内力值(kN):N5:=5230+受压区置缘的咼宽(mm)h'f:=0h'f>（02■%）ifh-f>02boh'f-0h'rotherwise构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(mm2)hnr3Mr10轴向カ对截面重心轴的偏心距(mm)e0：*——;——使用阶段的轴向压カ偏心距増大系数n“仙i+—!—.但‘2otherwise受压置缘截面面积与腹板有效面积的比值:？f:=叱ひ巴fb%

97截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离(mm)ys：=0.5h-a轴向压カ作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离(mm):es.-nseo+ys纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离(mm)作用(或荷载)长期效应影响系数Cj1+0.5-0.87-0.12-(1-7f)-纵向受拉钢筋配筋率Pft:«::ubh0+(bf-b)hf0.02ifPoN0.02p0tf0.0064PoM0.020.006otherwise由作用(或荷载)短期效应组合引起开裂截面纵向受拉钢筋的应カ(Mpa)oss=112.961最大裂缝寛度(mm):W住:=C1.C2c§言ーイニ1—:W住=0.123PB：=”裂缝寛度满足要求"ifWfl.<02"裂缝宽度不满足要求"otherwisePBn”裂缝定度满足要求”

98桩基计算本桥桩基均按嵌岩桩设计,下表为桩基地基承载カ验算:妾岩!udclc2ApufrkOBpa)RARuRsumNDX-R-P2820.360033.14159276.28318535565486687539.8224131946895420D-P1820360033.14159276.283185355654866875398224131946899000A-P2920360033.14159276.28318535565486688482.3002141371679000の迅+ム二科ム+咽cj/由+*ぜ3