快拆架施工方案

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XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案XXX项目模板支架专项施工方案编制人:审核人：审批人:编制单位：XXXXXXX建设工程有限公司编制日期：年月日目录

1XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案1、编制依据11。1建设项目基础文件11.2工程建设政策、法规和规范资料11。3建设地区原始调查资料11.4其它12、工程概况22。1工程简介22.2建筑概况23、轮扣式脚手架的特点44、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数44.1施工要点44。2轮扣式脚手架技术参数54。3设计荷载65、模板及支撑系统设计65。1模板及支撑架的材料选择65.2支撑系统的设计75.2。1180mm楼板模板支撑大样95.2。2梁截面500mm×1000mm模板支撑大样115。2。3边梁截面300mm×700mm模板支撑大样135.2。4梁截面300mm×1250mm模板支撑大样156、施工部署及施工准备176。1工艺流程176.2施工准备177、操作工艺187.1支模方式187.2轮扣式支撑体系188、模板质量标准208。1施工工艺流程208.2保证项目20

2XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案8.3基本项目208。4允许偏差项目218.5模板施工应注意的质量问题219、混凝土浇筑施工方法239。1施工工艺239。2泵送混凝土浇筑的顺序239。3混凝土施工2310、职业健康安全要求2510。1职业健康安全保证措施2511。2环境保证措施2511、施工监测方案2612、安全应急预案2712。1应急救援机构2812.2应急救援机构职责2912.3应急救援工作程序2912。4应急救援装备2912.5应急救缓药品2912。6应急救援措施2913、轮扣式梁板支模验算书3213.1轮扣式钢管楼板模板高支撑架验算（180mm）3213。2500mm×1000mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算3913.3300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算4913。4300mm×700mm轮扣式钢管边梁模板支撑架验算59

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4XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案1、编制依据1.1建设项目基础文件1)本工程建筑、结构施工图纸;2)建设项目施工招标文件和工程承包合同文件；3)本工程总施工组织设计；4)本工程的总平面布置图、总进度计划及图纸会审记录等文件.1.2工程建设政策、法规和规范资料1)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20132)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；3)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）；4)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002（2011年版)；5)《建筑结构荷载规范》GB50009—2001(2006年版)；6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；7)《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010（行业标准)；8)《钢结构设计规范》GB50017—2003；9)《建设工程项目管理规范》GB/T50326-200610)《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200511)《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—9112)《建筑机械使用安全技术规范》JGJ33-201213)《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14)其它的国家、省、市现行的有关模板工程施工方面的规范文件.1。3建设地区原始调查资料1)地区气象资料；2)地区建筑材料、构配件和半成品供应状况资料；3)地区供水、供电、电讯能力及价格资料。1.4其它1)本公司有关施工质量、安全生产、文明施工、技术管理等规定制度;2)类似项目的质量、安全、进度、成本等相关经验资料；3)建筑施工手册(第五版）；4)施工计算手册；5）《建筑工程施工安全辅助设计系统（V5。0)》2、工程概况66

5XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案2。1工程简介建设单位:贵州邦泰房地产开发有限公司监理公司：贵阳卓信建设咨询有限公司设计单位：贵州同盛建筑设计有限公司勘察单位：贵州地质工程勘察设计院施工单位：贵州新远航建设工程有限公司本项目位于贵州省清镇市红枫大街。2。2建筑工程概况2.2。1本工程建筑物主要包括：3、轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是:1、无活动零件;2、运输、储存、搭设、拆除方便快捷;3、可以自由调节；4、安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；缺点:1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。4、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4。1施工要点1、前期做好支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直,以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。66

6XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围.4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够的水平拉杆、水平剪刀撑,使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架图。66

7XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案4.2轮扣式脚手架技术参数一、规格、型号名称型号A(MM）理论重量(KG)材质、壁厚立杆LG2。4米240014。02材质为Q235壁厚为3.0mm立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.2米12007.41横杆HG1。2米12005.12横杆HG0.9米9003。914.3设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200㎜时框架立杆荷载（Pmax）分别为:40KN、30KN。2、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6。77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11。11KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载:可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN。66

8XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案5、模板及支撑系统设计5.1模板及支撑架的材料选择本支撑系统采用扣件式钢管脚手架体系进行搭设。梁板支顶系统主要材料如下：（1）。模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚)胶合板；(2).木枋：采用40×90mm木枋；(3）。支撑系统：Φ48×3.0mm轮扣式钢管支架及配件；（4).纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑:选用Φ48×3。0mm钢管及其配件；（5)。调节支顶:采用门式架配套底托。66

9XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案5.2支撑系统的设计选取本工程验算的梁、板尺寸所属部位支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距参照该梁、板支模的部位A、B、C、D楼首层楼板（板厚180mm）支模（层高为5.20m)普通支模区域轮扣式钢管支架，纵横间距均为1200mm,竖向间距1800mm。板底采用40×90mm木枋；第一层龙骨间距300mm；第二层龙骨（双根钢管），间距1200mm.板厚≤180板厚普通支模区域的楼板A、B、C、D楼五层楼板梁(500×1000mm)支模（层高为3。60m)普通支模区域轮扣式钢管支架,横向间距为600mm，纵向间距1200，竖向间距为1800mm。梁底采用40×90mm木枋；第一层龙骨间距300mm；第二层龙骨（双根钢管）,间距600mm。小于梁截面500×1000尺寸的普通支模区域的梁。A、B、C、D楼边梁（300×700mm）支模（层高为4。20m)普通支模区域轮扣式钢管支架,纵横间距均为1200mm,竖向间距为1800mm。梁底采用40×90mm木枋；第一层龙骨间距300mm；第二层龙骨(双根钢管）间距1200mm.小于边梁截面300×700尺寸的普通支模区域的边梁。A、B、C、D楼首层楼板梁（300×1000mm)支模(层高为5.20m)普通支模区域轮扣式钢管支架，横向间距为600mm，纵向间距1200，竖向间距为1800mm。梁底采用40×90mm木枋;第一层龙骨间距300mm；第二层龙骨（双根钢管），间距600mm。备注轮扣式钢管支架材料规格：统一采用Φ48×3。0mm。66

10XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案水平加固杆：为保证支架的整体安全稳定,钢管脚手架支撑系统的水平加固杆步距为1.5m,纵横双向设置。梁底水平钢管需加顶托顶住已浇筑好的混凝土柱和剪力墙，梁底旁边侧水平管需做成抱柱,加强钢管架整体稳定性。剪刀撑：水平剪刀撑由底部开始，在第一道与第三道水平杆处设置一道，为考虑稳定性所有钢管连接均采用配套扣件连接。纵横向及水平剪刀撑必须按JGJ130—2011规范的要求执行。在搭设过程中，应经常对垂直度进行检查校正，确保立杆的垂直在容许的偏差在±15mm，以保证垂直度和力的传递.搭设模板支撑时应根据楼层的高度而搭至一定适当高度，上用可调托座调节。底座离地面200mm处设置纵横扫地杆一道，底座下铺设木垫板。梁底板及梁侧板采用18厚胶合板，楼面模板采用18厚胶合板。梁跨度≥4m时，梁底模应按要求起拱。主次梁交接时,先主梁起拱，后次梁起拱,梁底板安装后再安侧模、压脚板及斜撑。在搭设过程中,应经常对垂直度进行检查校正，确保立杆的垂直在容许的偏差在±15mm，以保证垂直度和力的传递。钢管支撑体系纵向水平杆应顶梁及抱箍扣接已浇灌砼柱，水平拉杆要与梁底钢管支架体系扣接不少于2个扣件。5.2.1180mm楼板模板支撑大样底模楼模板18mm，第一层龙骨（次楞)采用单枋b=40mm，h=90mm，间距300mm；第二层龙骨（主楞）采用双钢管Φ48×3。0,A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm.立杆最大步距1.80m.架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于200mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆.在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4—6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°，除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。支模大样见图（5。2。1—1～3）66

11XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案180mm模板支撑体系搭设正立面图5。2。1-166

12XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案180mm模板支撑体系搭设侧立面图5。2.2-2立杆排列平面示意图5。2。1—366

13XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案5。2。2梁截面500mm×1000mm模板支撑大样底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞）40×90mm木枋@300mm，第二层龙骨（主楞)双钢管Φ48×3.0@600mm；钢管纵向间距@1200mm，钢管横向间距＠600mm；竖肋40×90mm木枋@300mm，对拉螺栓2排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×3.2双钢管作为横檩梁。立杆最大步距1.80m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆,架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于200mm.底层的水平杆步距可按标准步距设置,且应设置竖向斜杆.在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°，除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。支模大样见图（5.2.1-1～3）模板支撑体系搭设正立面图5.2。2-166

14XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案模板支撑体系搭设侧立面图5。2。2—2钢管排列平面示意图5。2.2-366

15XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案5.2.3边梁截面300mm×700mm模板支撑大样底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞）40×90mm单木枋@300mm，第二层龙骨(主楞）Φ48×3.0双钢管;钢管纵向@1200mm，钢管横向＠1200mm,底模厚度18mm；竖肋40×90mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ12,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。立杆最大步距1.80m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于200mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4—6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°—60°,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。支模大样见图（5。2。3-1～3)边梁模板支撑体系搭设正立面图5.2。3—166

16XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案边梁模板支撑体系搭设侧立面图5。2.3-2边梁钢管排列平面示意图5.2.3-366

17XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案5。2.4梁截面300mm×1250mm模板支撑大样底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨（次楞)40×90mm木枋＠300mm，第二层龙骨（主楞)双钢管Φ48×3。0@600mm；钢管纵向间距@1200mm，钢管横向间距＠600mm；竖肋40×90mm木枋＠300mm，对拉螺栓3排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×3。0双钢管作为横檩梁.立杆最大步距1.80m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm,作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于200mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4—6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°—60°，除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。支模大样见图(5。2.4—1~3）模板支撑体系搭设正立面图5。2。4—166

18XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案模板支撑体系搭设侧立面图5.2。4—2钢管排列平面示意图5。2。4-366

19XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案6、施工部署及施工准备6.1工艺流程施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收,办交接手续，移交砼工种。6。2施工准备6。2.1材料准备各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责,确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场.原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划　　　　　　　　　　　　　　　　序号名称规格单位数量进场时间118mm木胶合板915×1830×18块2000基础垫层浇筑完后分批进场2木枋40×90×2000条5000基础垫层浇筑完后分批进场3轮扣式立杆600～2400mm个3000基础垫层浇筑完后分批进场4轮扣式横杆1200、900个3000基础垫层浇筑完后分批进场5顶托L=740mm个3000基础垫层浇筑完后分批进场6钢管Ф48×3。0吨300基础垫层浇筑完后分批进场7步步紧1m个5000基础垫层浇筑完后分批进场66

20XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案模板放置：模板在工地加工成型后,下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记,堆放于现场施工段内,便于吊装。6。2.2轮扣式支撑体系范围2号实验楼、3号实验楼、4号实验楼、5号实验楼、展示中心及综合楼的普通支模（非高大模板）梁板模板钢管支架。6.2.3轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1。轮扣式支撑体系扣件必须插牢固,保证不能自拔。2。按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于300mm。4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于200mm。5.支架布置详见附后平面图。7、操作工艺7.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。7.2轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我们对支模采取最不利荷载进行验算.对层高为5.20m，板厚为180mm；梁最大截面为500×1000进行支模体系稳定性验算.立杆和水平杆采用φ48×3.0的轮扣钢管脚手架，立杆间距为900mm×900mm～1200mm×1200mm，步距为1。8m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.0双钢管，钢管上铺40×90×2000木枋间距为＠300mm。对一层结构部分每隔2跨由底到顶设置剪刀撑,剪刀撑设置角度45～60。7。3模板支设的要求7.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。7。3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。66

21XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案7.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm.模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭,以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。7.4模板拆除7.4。1拆除前的准备①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；③清除架体上的杂物及地面障碍物；④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；⑤根据工程实际需要,作业队在得到项目部的许可，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。7.4。2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度:结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（％）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件—-1007。4。3模板拆除注意事项1)、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方,并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。66

22XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏.4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂,禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。8、模板质量标准8。1施工工艺流程梁板模板的安装：模板制作→墙柱工序完成→梁口定位→拉主梁底板→定次梁位→拉次梁底板→钉梁侧蓬板→铺板模板→检查平整度→钢筋绑扎→上对拉螺杆→检查支架→混凝土浇筑→复检垂直度和平整度。8。2保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性;保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。8。3基本项目1）模板接缝要严密,不得漏浆，（柱模)拼装过刨,模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。2）模板进场后，进行实地模板验收，确保模板使用时尺寸的准确无误。3）对于本工程所采用的模板或支撑系统产品进场后严格执行质量检验，确保质量.4）工程施工前期，精心设计,认真加工，严格按照本工程的要求和特殊性设计、制作和质量监控，全面保证工程质量。5）模板进场前，根据本项目部的工程安排及流水段划分情况，对模板进行设计编号和使用部位编号，有次序地安排模板分批进场,既保证现场施工的需求,又避免占用现场更多的地方放置模板。6）模板安装时，严格按照模板安装质量要求执行.7）施工中随时检查模板支撑的牢固性和稳定性。8）梁板模板施工时，要按规范及设计要求起拱。9）竖向构件吊垂线，梁、墙及悬挑结构采用拉通线的方法,并坚持在浇筑砼时不撤线，随时观察模板变形及时调整模板。10）为解决上下层梁、板错位,模板拼缝漏浆的问题，混凝土可浇筑到梁或板底标低于100mm左右，剔掉浮浆后达到控制标高.66

23XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案11）在顶板模板板缝处均设置底楞，以夹板硬拼为主，在竖向墙体模板板缝（包括底缝）加海绵条密封。12）墙体浇筑混凝土前，配置空压机清理，吹干净模板内杂物.13)控制拆模时间，留设同条件养护试块，按规范要求，由试验决定拆模与否。8.4允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差(mm)项目允许偏差（mm）轴线位移3表面平整度5标高—5~+2相邻两板表面高低差2截面尺寸—5～+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0～+108。5模板施工应注意的质量问题1）柱位移，截面尺寸不准,混凝土保护层过大，柱身扭曲,梁柱接头偏差大。防止措施:支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大,板中部下挠,产生蜂窝麻面。防止措施：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓.模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度,模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2‰。3)板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨,过刨后高度统一为75mm;同一板跨内必须使用同一材质的模板,厚度均匀;尽量消除标高引测误差,同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带.4）梁侧板或板模夹在砼内防止措施：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口;正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装.66

24XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案5）楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止措施：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置,并在侧面画等分线;踏步侧板采用50mm厚木板,每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）爆模或外凸原因措施:1）墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施:1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2)螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求;螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰,下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力;3)柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣,每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7)、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3)四周未搭设斜撑,浇筑砼时向一侧倾斜；4)输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施:1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后,吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接:木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3)模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4)柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑,间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。9、混凝土浇筑施工方法66

25XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案根据本项目各个单体建筑的结构特点，4号实验楼以后浇带为界分段浇筑,其余单体建筑结构均按单体单层一次浇筑完毕.9。1施工工艺浇水润湿→浇筑砂浆→混凝土入场检查→浇筑混凝土→混凝土振捣→养护9。2泵送混凝土浇筑的顺序①当采用混凝土输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑;②在同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序,分层连续浇筑；③混凝土不能持续进行浇筑时，如果超过2h以上，应按设计要求和施工规范的规定留置施工缝.④当下层混凝土初凝后，浇筑上层混凝土时,应先按留施工缝的规定处理。9.3混凝土施工9.3.1浇筑混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移,应及时纠正。混凝土板和块体结构的水平钢筋，应设置足够的钢筋撑脚或钢支架.钢筋骨架重要节点应采取加固措施。手动布料杆应设钢支架架空，不得直接支承在钢筋骨架上。9.3.2浇水湿润在准备浇筑混凝土之前，向准备浇筑混凝土的模板内浇水，湿润施工缝处，同时检查模板漏水情况，对于缝隙过大的部位进行修补，避免漏浆。9。3.3浇筑竖向结构混凝土前,底部应先填以50～100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。9.3.4柱混凝土浇注应连续进行，一次浇注完毕。如遇特殊情况中断，其间隔时间应尽量缩短,并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇注完毕。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。9.3.5梁板混凝土浇筑，先浇注梁，根据梁高分层浇注成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇注连续向前进行。9。3.6楼梯段混凝土自下而上浇注，先振实底板混凝土,达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。9.3。7混凝土浇筑应分层连续进行，一般分层厚度为振捣器作用部分长度的1.25倍，一般为30~50cm，最大厚度不超过50cm.混凝土由料斗、漏斗内卸出进行浇筑时，其自由倾落度一般不得超过2m，在竖向结构中混凝土的自由倾落高度不得超过3m，否则应采用串桶或溜槽等将混凝土导入模板内。9。3.8混凝土振捣混凝土采用插入式振动棒振动浇筑，砼浇筑后必须振捣密实，振捣棒要快插慢拔，66

26XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案上下略为抽动,以使上下振捣均匀。插点要均匀排列,逐点移动，顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的1。5，控制在30～40cm，每一振动点的振捣时间控制在15—30秒之间，表现为混凝土开始泛浆和不冒气泡为准，并且在20~30min后对其进行二次复振。振捣上一层时应插入下层5cm,以消除两层间的接缝。在整个振捣作业中,不要振模振筋，不得碰撞各种预埋件。在浇注过程中,要组织木工、钢筋工及时配合混凝土的浇注以便对出现的问题及时进行修整。平板振捣器的移动间距，应能保证振捣器的平板覆盖已振捣的边缘。在混凝土初凝前,在浇注交接处及柱、墙、梯井壁与底板交接部分的底板面上用平板式振动器进行二次振动，提高混凝土的抗裂性。混凝土振捣后，初凝前进行混凝土的表面处理。组织瓦工班在砼浇注后，初凝前收水时,用木模子打磨压实,以闭合收水裂缝。9.3.9找平收面：混凝土浇筑完成以后，瓦工开始进行找平工作,瓦工用3m刮杆依照事先焊好的标高控制筋将混凝土刮平。顶板混凝土分两次进行压光,第一次用木抹子按照标高将混凝土表面搓平.第二遍抹压：当面层开始凝结，地面面层有脚印但不下陷，用铁抹子进行第二遍抹压，注意不得漏压，并将面层的凹坑、砂眼和脚印压平，并用直条扫把沿房间长向扫出顺直条纹。9。3.10混凝土养护及拆模：9.3.10。1常温施工时，混凝土浇注完毕后，应在12h以内加以覆盖草袋和浇水，浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态,养护时间不少于7天，柱混凝土包塑料膜养护，不便使用塑料膜覆盖的结构，使用砼养护剂进行喷涂养护。养护期间保持混凝土表面有一层保护水膜。拆模试件与结构同条件养护。9.3。10.2常温下混凝土强度达到1。2mpa时(强度数值以混凝土抗压试验报告为准）方可拆除模板，并及时组织工人修整混凝土边角.模板拆除后，对于穿墙螺栓所留下的孔洞，应立即用水泥加膨胀剂拌成水泥砂浆堵实。10、职业健康安全要求66

27XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案10。1职业健康安全保证措施10。1。1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2）、模板支撑架与外架应分离,楼层外脚手架应高出作业层.3)、上料平台作成落地式平台,由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5）、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6）、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程.9)、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后,操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13)、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。10。1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2)操作工在作业时严禁喝酒或带病作业.3)操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。10。1.3模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施:至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故;严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模,立即停止上部作业,增加人手加固处理；出现较大问题,如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。11。2环境保证措施1）、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声.①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放,不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷.2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①66

28XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点;②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3）、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理.②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。11、施工监测方案（1）监测控制：采用经纬仪、水平仪对支撑体系进行监测，主要监测立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的沉降。(2）监测点设置:观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板)及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头,支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。（3)监测措施:砼浇灌过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况时应及时解决。(4）监测仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2〃全站仪RXT—2321±2〃自动安平水准仪1±3mm激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机4检测板手1（5）监测说明班组日常进行安全检查,项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3）连接扣件是否松动；4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；66

29XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案5）施工过程中是否有超载现象；6）安全防护措施是否符合规范要求；7)支架与杆件是否有变形的现象。(6)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。监测时间可根据现场实际情况进行调整,一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝.轮扣式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m〈L≤4m4m〈L≤6.5m≤12mm≤20mm//吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6。5m≤30mm//吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差≤50mm//经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值≤H/600//吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺（7）其它注意事项：1）当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。2）支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。12、安全应急预案在支模区域内施工极可能发生高处坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高处坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。12。1应急救援机构（1）领导小组66

30XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案组长:何晏华(项目经理）电话：13639105932；副组长：熊别权（技术负责人)电话：18096051702徐东方（生产经理）电话:15185533120；组员：张维耿(电话：15329880088）、张褔勇、徐应海、许飞、田光勇（2）其它求救机构及电话急救电话：120火警电话:119报警电话:110公司办公电话:0851-88567377（3）应急救援技术组成员:何晏华、熊别权、徐东方、欧阳林（4）应急救援后勤保障组成员:王小雨、罗磊、尹俊、张春艳（5）应急救援专业小组：成员由各专业技术骨干、义务消防人员、急救人员和一些各班级专业的技术工人等组成。职责和分工：(1）、领导小组1）。负责制定和修订本工程项目的“施工安全事故应急救援预案”。2）。组建应急救援专业小组，并组织实施和演练。3).检查督促做好施工安全事故的预防措施和应急救援的各项准备工作。4).事故发生时，发布和解除应急救援命令,并组织指挥救援行动.5）。向上级汇报和组织或参与事故调查，总结应急救援工作的经验和教训.(2）人员分工和职责组长：负责组织和指挥应急救援工作.副组长：协助组长负责应急救援的整个具体指挥工作和负责日常工作.施工、安全负责人：协助总指挥做好事故报警、情况通报和事故处置工作.后勤、材料负责人:负责应急救援的生活和救援物资供应。保卫负责人：负责消防、警戒、治安保卫、疏散和道路管制工作。救援专业小组成员:现场救援工作。12.2应急救援机构职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。66

31XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任.当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作,尽快控制险情蔓延,必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。12。3应急救援工作程序(1)重大事故：首先发现事故者紧急大声呼救，同时用手机或最快的办法→报告工地当班负责人→条件许可紧急施救→报告联络有关人员(紧急时立即报警，打求助电话）→成立指挥部（组）必须时向社会发出救援请求→实施应急救援，上报有关部门，保护事故现场等→善后处理。(2）一般伤害事故:首先发现事故者紧急大声呼救→条件许可紧急施救→报告联络有关人员→实施救援，保护事故现场等→事故调查处理。12.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机、警界线等。12.5应急救缓药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。12.6应急救援措施（1)物体打击急救措施1）颅脑损伤:首先，认真检查患者的头部和全身情况，特别注意患者的意识状态，如：是否休克和其它部位的复合伤.然后，把患者身体半卧或侧卧，保持呼吸道通畅.另外，防止患者受到震动，可用衣物把患者头部垫好进行运送。2）胸部损伤：①开放性气胸，可用无菌纱布棉垫包扎伤口封闭.②胸壁浮动，可用棉垫加中等压力包扎处理.66

32XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案③胸部伤患者有呼吸困难的宜采用半卧式，可用座椅式双人搬运法或用座椅搬运.3)腹部开放性损伤:腹腔内脏器官自伤口脱出时，可用碗等覆盖保护，再进行包扎处理.搬运患者时，应采用木板或担架让患者俯卧体位运送。（2）高处坠落急救措施1)脊柱损伤：主要是保护患者的脊髓,避免再受到损伤。由数人共同配合，用均衡协调量抬起患者，使身体平直，采用俯卧式把患者放置在木板或担架进行运送。2）颈部损伤:首先稳定头部，进行适当的牵引，数人共同配合，用均衡协调的力量把患者滚动并仰卧到木板或担架上。另外，颈部下垫好小枕、头部两侧用软物固定,防止头部摆动。3）骨盆部损伤：可采用侧卧位于木板或担架上，髋、膝部要屈曲，膝下垫软物，以保持体位，然后运送.(3）坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍,迅速组建、调集抢险及救护队伍;2）应急救援领导小组防止建筑物坍塌事故扩大的抢险安全防范措施;3）应急救援领导小组负责统一组织指挥现场抢险救灾伤员救治及转送行动；4）沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急救援领导小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员，抢修水、气泄漏和抢运贵重物品。（4）触电应急措施1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源.2）立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场.3）按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。4）66

33XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察,同时请医生前来或送往医院诊治。5)触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通,冷天应注意保暖,同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。6)对“假死”者的急救措施:当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。（5）火灾应急措施1)当发生火情与爆炸重大的安全事故时,必须立即拨打“119”电话与消防指挥心联系,报警时应沉着冷静，必须准确讲清起火单位、所在地区、道路、门牌号码、起火部位、着火物资、火势大小、报警人姓名,以及所使用报警的电话号码等,并派员到路口迎候和引导消防车进入火场,在使用无线移动电话报警时，还必须注意报警后不要关机,以便听取消防队的回唤问话,保持联系。2)一旦建筑物起火,要在起火后5～7分钟内，控制与扑灭初期火灾，灭火行动组和起火部位员工必须先利用内部固定消防设施（消防水管）、（灭火器材)进行自救.3）疏散引导组要向施工现场各层施工员发出火灾通报,迅速地指挥员工由上往下疏散，对各类电器、机械设备停止其运行或部分停止使用.疏散引导组对受到火势威胁的易燃易爆物品、氧气、乙炔、液化石油气等要迅速移到安全地带，并派员专管.4)安全防护救护组对发现有伤员,要进行护理，对重伤者要及时送医院救护。火灾现场要设置护卫人员，火灾扑灭后要根据划定的范围进行保护现场，不准无关人员进入警戒区内,以免影响调查工作.5)火灾事故扑灭后，要保护好事故现场,由主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。依照对发生火灾事故“四不放过"的原则,依法、依规对事故责任人进行处理。吸取火灾事故教训，落实整改措施，改进消防工作.通过火灾事例，教育全体员工,提高员工防火意识。13、轮扣式梁板支模验算书13。1轮扣式钢管楼板模板高支撑架验算（180mm）结构板厚180mm，层高5。20m,结构表面考虑隐蔽。66

34XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48×3。0mm轮扣式钢管：横向间距1200mm，纵向间距1200mm，支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm,壁厚3。0mm，截面积4。24cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗剪强度fv=120。00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2.模板支撑体系搭设正立面图2。楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度（m）板厚（m）系数设计值①底模自重0。30kN/m2×1。0×1.2=0.36kN/m66

35XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案②砼自重24.00kN/m3×1。0×0。18×1.2=5.18kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1。0×0.18×1。2=0.24kN/m④施工人员及施工设备荷载2。50kN/m2×1.0×1.4=3。50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9。28kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=5。78kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1)内力及挠度计算a。①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=—0。105，M1=KMq1L2=-0。105×9.28×3002=-87696N·mm剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0。606×9。28×300=1687Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0。105,M2=KMq2L2=—0.105×5。78×3002=—54621N·mm跨中弯矩系数KM=0。078，M3=KMq2L2=0.078×5.78×3002=40576N·mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×5。78×300=1051N挠度系数Kυ=0。644，υ2=Kυq，2L4/(100EI）=0。644×(5.78/1.2）×3004/（100×6000×486000）=0。09mmc。施工人员及施工设备荷载按2.50kN(按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2。50=3。50kN,计算简图如下图所示。66

36XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0。200×3.50×1000×300=210000N·mm支座弯矩系数KM=-0。100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N·mm剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0。600×3。50=2。10kN挠度系数Kυ=1。456，υ3=KυP，L3/(100EI)=1。456×(3。50/1。4)×1000×3003/（100×6000×486000）=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-87696N·mm,M2＋M5=-159621N·mm，M3＋M4=250576N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=250576N·mm=0.25kN·m，σ=Mmax/W=250576/54000=4.64N/mm2楼板底模抗弯强度σ=4.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3)抗剪强度验算V1=1687N，V2+V3=1051+2100=3151N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3151N=3.15kN,τ=3Vmax/（2bh）=3×3151/（2×1000×18)=0。26N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0。26N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。4)挠度验算υmax=0。09+0。34=0.43mm［υ]=300/250=1。20mm楼板底模挠度υmax=0.43mm＜[υ]=1。20mm,满足要求。内力图如下图.66

37XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案（3)第一层龙骨(次楞）验算钢管横向间距1200mm，第一层龙骨（次楞)间距300mm，计算跨数2跨第一层龙骨(次楞）采用木枋b=40mm，h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3,I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125,q=q1×第一层龙骨（次楞）间距/计算宽度=9.28×300/1000=2.78kN/mMmax=-KMqL2=—-0。125×2。78×12002=—-500400N·mm=—-0。50kN·mσ=Mmax/W=500400/54000=9.27N/mm2第一层龙骨（次楞）抗弯强度σ=9。27N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求.2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×2.78×1200=2085N=2.09kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2085/(2×40×90）=0.87N/mm2第一层龙骨（次楞)抗剪强度τ=0。87N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求.3)挠度验算挠度系数Kυ=0。521,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5。78/1.2×300/1000=1。45kN/m=1.45N/mmυmax=Kυq’L4/（100EI）=0。521×1.45×12004/(100×9000×2430000）=0.72mm［υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞）挠度υmax=0。72mm＜［υ］=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。66

38XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3，I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.395,P=1.250×2。78×1200=4170N=4.17kNMmax=KMPL=—0。395×4170×1200=-1976580N·mm=-1。98kN·mσ=Mmax/W=1976580/8980=220。11N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=220。11N/mm2＞f=205.00N/mm2,不满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.895，Vmax=KVP=1。895×4。17×1000=7902N=7。90kNτ=3Vmax/(2bh)=3×7902/(2×2×424）=13.98N/mm2第二层龙骨(主楞）抗剪强度τ=13。98N/mm2＜fv=120。00N/mm2,满足要求。3)挠度验算66

39XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案挠度系数Kυ=2。481，P，=1。250×1。45×1200=2175N=2.18Nυmax=KυP，L3/（100EI）=2.481×2175×12003/（100×206000×215600)=1。05mm[υ]=1200/250=4.80mm第二层龙骨（主楞)挠度υmax=1.05mm＜[υ］=4.80mm，满足要求。计算简图及内力图如下图.3。支撑强度验算（1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4。494每根钢管承载NQK1=4.494×4。17×1000=18740N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2):NQK2=1.20×1。20×1×1000=1440N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=18740+1440=20180N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=5.02×0。0326×1000=164N水平拉杆3层，拉杆重量=3×(1.20+1.20）×0。0326×1000=235N扣件单位重量14.60N/个，扣件重量=3×14。60=44N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=164+235+44=442N钢管轴向力N=1。2NGK+NQK=1。2×442+20180=20710N（2)钢管立杆长细比验算L0=h=1。80m=180.00cm，钢管的i=1.59cm，λ=L0/i=180.00/1。59=113.2166

40XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案钢管杆件长细比113。2＜150.0，满足要求。(3）钢管立杆稳定性验算=0.496，P=N/(A）=20710/（0.496×424.00）=98。48N/mm2钢管立杆稳定性98。48N/mm2＜205N/mm2，满足要求.4。支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板(按C15考虑），楼板厚=120mm，上部荷载为:F=20710/1000=20.71kN(1）支承面受冲切承载力验算βS=2。00，ft=0。91N/mm2，hO=120—20=100mm,η=0。4＋1。2/βS=1σpc，m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm，βh=1（0。7βhft＋0.25σpc，m)ηUmhO=［(0.7×1×0。91+0。25×0)×1.00×1000×100]/1000=63。70kN受冲切承载力63.70kN＞F=20。71kN,满足要求.(2)支承面局部受压承载力验算Ab=（0.20+2×0.10)×（0。10×3）=0.12m2,Al=0。20×0.10=0。02m2βl=（Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2，ω=0。75ωβlfccAl=0。75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kN＞Fa=20.71kN，满足要求。13.2500mm×1000mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算1．计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=500mm，梁高h=1000mm，层高3.60m，结构表面考虑隐蔽。模板材料为夹板，底模厚度18mm,侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0。65m；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；采用两根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm,纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1。80m，支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0。30m。钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4。24cm2,回转半径i=15.90mm;立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205。00N/mm2。66

41XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案模板支撑体系搭设正立面图2．梁底模验算(1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值①底侧模自重0。3kN/m2×(0.50+1。80）×1。2=0。83kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.50×1.00×1.2=14.40kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0。50×1.00×1。2=0。90kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.50×1.4=1.40kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=17。53kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=13.44kN/m（2）底模板验算66

42XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案第一层龙骨（次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2/6=500×182/6=27000mm3，I=bh3/12=500×183/12=243000mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0。105,Mmax=KMq1L2=—0.105×17。53×3002=—165659N·mm=—0.17kN·mσ=Mmax/W=165659/27000=6.14N/mm2梁底模抗弯强度σ=6.14N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606，Vmax=KVq1L=0.606×17。53×300=3187Nτ=3Vmax/（2bh）=3×3187/(2×500×18)=0。53N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.53N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0。644，q2=13.44kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0。644×13.44×3004/(100×6000×243000)=0.48mm[υ］=L/250=300/250=1。20mm梁底模挠度υmax=0.48mm＜[υ]=1。20mm,满足要求。内力图如下图66

43XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案(3）第一层龙骨（次楞)验算钢管横向间距L=600mm，C=500mm、γ=500/600=0。83。第一层龙骨（次楞）采用木枋b=40mm，h=90mm；W=bh2/6=40×902/6=54000mm3I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=17.53×300/500=10。52kN/mMq=qcL（2—γ)/8=10.52×500/1000×600/1000×（2-0。83）/8=0.46kN·mb、板传荷载计算P板重量=1。2×(板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载=1。2×（0.10×25+0。30）+1.4×2.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×6。86=0.62kNa=0。5×（L—c）=0。5×（600—500）=50mm，Mp=P×a=0。62×0.05=0.03kN·mMmax=Mq＋Mp=(0。46+0。03)×106=490000N·mmσ=Mmax/W=490000/54000=9.07N/mm2第一层龙骨（次楞)抗弯强度σ=9。07N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10。52×500/1000+0。62=3。25kNτ=3Vmax/(2bh）=3×3.25×1000/（2×40×90)=1。35N/mm2第一层龙骨（次楞）抗剪强度τ=1.35N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=13.44×300/500=8.06N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3）/(384EI）=8。06×500×6003×(8—4×0。832+0.833)/(384×9000×2430000)=0.60mmυp=PaL2×(3-4×（a/L)2)/（24EI）=0。62×1000×50×6002×(3-4×0.082)/(24×9000×2430000)=0。06mmυmax=υq＋υp=0。60+0.06=0.66mm66

44XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案[υ］=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞）挠度υmax=0。66mm＜［υ]=2.40mm，满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1200mm，计算跨数5跨;第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4,A=4.24cm21)抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10。52×500/1000+0。62=3250N=3.25kN弯矩系数KM=—0.395,Mmax=KmPL=—0.395×3.25×1000×1200=—1540500N·mmσ=Mmax/W=1540500/8980=171.55N/mm2第二层龙骨（主楞）抗弯强度σ=171.55N/mm2＜f=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1。895,Vmax=KVP=1。895×3.25=6。16kNτ=3Vmax/(2bh）=3×6.16×1000/（2×2×424。00）=10。89N/mm2第二层龙骨(主楞）抗剪强度τ=10.89N/mm2＜fv=120。00N/mm2,满足要求.3）挠度强度验算挠度系数Kυ=2.481，P’=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0。5×8。06×500/1000+0。62=2.64kNυmax=KυP'L3/(100EI）=2.481×2。64×1000×12003/(100×206000×215600)=2。55mm66

45XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案［υ]=L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2。55mm＜[υ］=4.80mm,满足要求.内力图如下图3.支撑强度验算（1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4。494，每根钢管承载NQK1=4。494×3250=14606N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2）：NQK2=1.4×0。60×1。20×1000=1008N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=14606+1008=15614N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0。0326×2。6×1000=85N水平拉杆2层,拉杆重量=2×1.80×0.0326=117N扣件单位重量14。60N/个，扣件重量=14.60×2=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=85+117+29=231N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1。2×231+15614=15891N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.80m,钢管的i=1。59cm,λ=L0/i=180.00/1。59=113。21钢管立杆长细比113.21＜150,满足要求。（3)钢管立杆稳定性验算=0。496，P=N/（A）=15891/(0。496×424.00)=75.56N/mm266

46XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案钢管立杆稳定性计算75。56N/mm2＜205.00N/mm2，满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板，楼板厚=120mm,上部荷载为：F=15.89kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00，ft=0.91N/mm2，hO=120-15=105mm,η=0.4＋1。2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105）=1020mm，βh=1。00（0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0。7×1×0。91+0。25×0)×1.00×1020×105］/1000=68。22kN钢管支承面受冲切承载力68。22kN＞15.89kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10）×(0.10×3）=0。12m2，Al=0.20×0.10=0。02m2βl=(Ab/Al)0。5=2.45，fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0。02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞15.89kN，满足要求.5。侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4。44×1.20×1。15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24。0β1=1。20β2=1.15V=2。0T=30。0℃）F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m2F1、F2两者取小值F=24.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1。00m.2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　24。00　kN/m2γG=1。2　28.80　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00　　kN/m2γQ=1。4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②34。40kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1。2　　　　　　　　　　　　　24.00kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨;木模板厚度h=18mm66

47XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案W=bh2/6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105,q=34。40×(1000—100）/1000=30.96kN/m=30。96N/mmMmax=KMqL2=-0。105×30。96×3002=—292572N·mmσ=Mmax/W=292572/48600=6.02N/mm2侧模抗弯强度σ=6。02N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606，Vmax=KVqL=0。606×30.96×300/1000=5.63kNτ=3Vmax/(2bh）=3×5。63×1000/（2×18×900)=0.52N/mm2侧模抗剪强度τ=0。52N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求.3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=24.00×(1000-100）/1000=21。60kN/m=21。60N/mm挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0。644×21.60×3004/（100×6000×437400)=0。43mm［υ]=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度υmax=0。43mm＜［υ]=1.20mm，满足要求。内力图如下图66

48XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案（3）对拉螺栓计算Fs=0。95×(γGF+γQQ2k）=0。95×34.40=32。68kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0。60m，竖向间距b=（1000-100)/2=450mm=0.45m,N=abFs=0.60×0.45×32.68=8.82kN；对拉螺栓φ12，容许拉力［Ntb］=12。90kN对拉螺栓受力8。82kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4)侧肋强度验算计算跨度450mm；跨数2跨。木枋尺寸b=40mm,h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3，I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125，q=34.40×300/1000=10.32N/mmMmax=KMqL2=0.125×10.32×4502=261225N·mmσ=Mmax/W=261225/54000=4。84N/mm2侧肋抗弯强度σ=4.84N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。625,Vmax=KVqL=0。625×10。32×450/1000=2.90kNτ=3Vmax/(2A)=3×2。90×1000/(2×40×90）=1。21N/mm2侧肋抗剪强度τ=1.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.521，q，=24。00×300/1000=7.20N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0。521×7。20×4504/(100×9000×2430000)=0。07mm［υ]=L/250=450/250=1。80mm侧肋挠度υmax=0.07mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。内力图如下图66

49XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm,计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3。2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4,A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171，P=1.25qL=1。25×10。32×0.45=5。81kN;Mmax=KmPL=0。171×5.81×0。60×106=596106N·mmσ=Mmax/W=596106/（2×4730）=63.01N/mm2檩梁抗弯强度σ=63.01N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×5.81=3.82kNτ=3Vmax/(2A)=3×3820/(2×2×450）=6。37N/mm2檩梁抗剪强度τ=6。37N/mm2＜fv=120。00N/mm2，满足要求。3)挠度验算挠度系数Kυ=1.097，P，=1。25qL=1。25×7。20×0。45=4.05kN；υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×4050×6003/(100×206000×2×113500)=0。21mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0。21mm＜［υ］=2。40mm,满足要求。66

50XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案13。3300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算1．计算参数结构楼板厚180mm,梁宽b=300mm，梁高h=1250mm，层高5。20m，结构表面考虑隐蔽。模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm;梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13。00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2；采用两根轮扣式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.80m，支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.30m。钢管直径48mm,壁厚3。0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=15。90mm;立杆钢管重量0.0326kN/m.钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗剪强度fv=120.00N/mm266

51XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案，Q235钢材抗弯强度f=205。00N/mm2。模板支撑体系搭设正立面图2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m)梁高（m）系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+2。14）×1。2=0.88kN/m②砼自重24。0kN/m3×0.30×1。25×1。2=10。80kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×1。25×1.2=0.68kN/m④振捣砼荷载2。0kN/m2×0.30×1。4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=13。19kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=10.29kN/m66

52XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案（2)底模板验算第一层龙骨(次楞）间距L=300mm,计算跨数5跨;底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm.W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，Mmax=KMq1L2=-0。105×13。19×3002=—124646N·mm=-0。12kN·mσ=Mmax/W=124646/16200=7.69N/mm2梁底模抗弯强度σ=7。69N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0。606×13.19×300=2398Nτ=3Vmax/（2bh）=3×2398/（2×300×18）=0.67N/mm2梁底模抗剪强度τ=0。67N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=10.29kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI）=0。644×10。29×3004/（100×6000×145800)=0.61mm［υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0。61mm＜[υ］=1。20mm,满足要求。内力图如下图66

53XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案（3）第一层龙骨(次楞）验算钢管横向间距L=600mm，C=300mm、γ=300/600=0。50。第一层龙骨（次楞)采用木枋b=40mm，h=90mm；W=bh2/6=40×902/6=54000mm3I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=13.19×300/300=13.19kN/mMq=qcL(2-γ）/8=13。19×300/1000×600/1000×(2—0.50)/8=0。45kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重）＋1。4×活载=1。2×（0.18×25+0.30）+1。4×2。50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×9.26=0。83kNa=0。5×（L-c）=0.5×（600-300)=150mm，Mp=P×a=0.83×0.15=0.12kN·mMmax=Mq＋Mp=（0.45+0.12)×106=570000N·mmσ=Mmax/W=570000/54000=10。56N/mm2第一层龙骨(次楞）抗弯强度σ=10.56N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×13。19×300/1000+0.83=2。81kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.81×1000/(2×40×90)=1.17N/mm2第一层龙骨(次楞）抗剪强度τ=1.17N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=10。29×300/300=10。29N/mmυq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3）/(384EI)=10.29×300×6003×(8-4×0。502+0。503)/（384×9000×2430000)=0.57mmυp=PaL2×(3—4×（a/L）2）/（24EI）=0.83×1000×150×6002×(3—4×0.252）/(24×9000×2430000)=0。23mmυmax=υq＋υp=0.57+0。23=0。80mm66

54XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案［υ］=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞）挠度υmax=0。80mm＜［υ]=2。40mm，满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨（主楞）验算钢管纵向间距1200mm，计算跨数5跨;第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0W=8980。00mm3，I=215600.00mm4，A=4。24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×13。19×300/1000+0。83=2809N=2.81kN弯矩系数KM=-0.395，Mmax=KmPL=—0。395×2。81×1000×1200=—1331940N·mmσ=Mmax/W=1331940/8980=148。32N/mm2第二层龙骨（主楞）抗弯强度σ=148.32N/mm2＜f=205。00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1。895×2.81=5。32kNτ=3Vmax/（2bh）=3×5.32×1000/（2×2×424.00)=9。42N/mm2第二层龙骨（主楞）抗剪强度τ=9.42N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=2.481，P’=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×10。29×300/1000+0.83=2.37kNυmax=KυP’L3/(100EI）=2。481×2.37×1000×12003/(100×206000×215600）=2.29mm66

55XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案［υ］=L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨（主楞）挠度υmax=2.29mm＜［υ］=4。80mm,满足要求。内力图如下图3.支撑强度验算(1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494，每根钢管承载NQK1=4.494×2810=12628N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2）:NQK2=1。4×0.60×1.20×1000=1008N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=12628+1008=13636N钢管重量0。0326kN/m，立杆重量=0.0326×4.0×1000=130N水平拉杆3层,拉杆重量=3×1。80×0.0326=176N扣件单位重量14。60N/个，扣件重量=14。60×3=44N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=130+176+44=350N钢管轴向力N=1。2NGK+NQK=1.2×350+13636=14056N(2）钢管立杆长细比验算L0=h=1.80m，钢管的i=1。59cm,λ=L0/i=180.00/1.59=113。21钢管立杆长细比113.21＜150，满足要求.（3）钢管立杆稳定性验算=0。496，P=N/（A)=14056/（0.496×424.00）=66.84N/mm266

56XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案钢管立杆稳定性计算66.84N/mm2＜205。00N/mm2,满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm，上部荷载为：F=14.06kN(1）支承面受冲切承载力验算βS=2。00,ft=0。91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0。4＋1。2/βS=1。00σpc，m=0N/mm2，Um=2×（200+105)+2×（100+105)=1020mm,βh=1.00（0。7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=［（0。7×1×0.91+0.25×0）×1。00×1020×105]/1000=68。22kN钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞14。06kN，满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=（0。20+2×0。10)×（0.10×3）=0。12m2，Al=0.20×0.10=0.02m2βl=（Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0。85×7200=6120kN/m2，ω=0。75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0。02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183。60kN＞14。06kN，满足要求。5.侧模板验算（1)荷载计算1)新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15）β1β2V1/2=0。22×24。00×4。44×1。20×1.15×2.000。5=45。75kN/m2(γ=24。0β1=1。20β2=1。15V=2.0T=30。0℃）F2=γH=24×梁高=24×1.25=30。00kN/m2F1、F2两者取小值F=30。00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.25m。2）荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　30.00　kN/m2γG=1。2　36.00　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00　　kN/m2γQ=1。4　　5。60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②41.60kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　30.00kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm66

57XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案W=bh2/6=1070×182/6=57780mm3，I=bh3/12=1070×183/12=520020mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.105，q=41。60×(1250-180)/1000=44.51kN/m=44.51N/mmMmax=KMqL2=-0。105×44。51×3002=—420619N·mmσ=Mmax/W=420619/57780=7。28N/mm2侧模抗弯强度σ=7.28N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求.2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0。606×44.51×300/1000=8.09kNτ=3Vmax/(2bh）=3×8。09×1000/(2×18×1070)=0。63N/mm2侧模抗剪强度τ=0。63N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求.3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644，q，=30。00×（1250-180)/1000=32.10kN/m=32.10N/mm挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×32.10×3004/（100×6000×520020)=0.54mm[υ]=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度υmax=0.54mm＜［υ］=1.20mm,满足要求。内力图如下图66

58XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案（3）对拉螺栓计算Fs=0。95×(γGF+γQQ2k）=0.95×41.60=39.52kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0。60m，竖向间距b=（1250-180）/4=268mm=0.27m，N=abFs=0。60×0.27×39。52=6。40kN；对拉螺栓φ12，容许拉力[Ntb]=12。90kN对拉螺栓受力6。40kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4)侧肋强度验算计算跨度268mm；跨数4跨。木枋尺寸b=40mm，h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3，I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=41。60×300/1000=12.48N/mmMmax=KMqL2=0。107×12。48×2682=95911N·mmσ=Mmax/W=95911/54000=1.78N/mm2侧肋抗弯强度σ=1。78N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.607，Vmax=KVqL=0.607×12.48×268/1000=2.03kNτ=3Vmax/(2A)=3×2.03×1000/（2×40×90)=0。85N/mm2侧肋抗剪强度τ=0。85N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数Kυ=0.632，q，=30。00×300/1000=9。00N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.632×9.00×2684/（100×9000×2430000)=0.01mm[υ］=L/250=268/250=1。07mm侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.07mm，满足要求。内力图如下图66

59XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管,W=4730mm3，I=113500mm4,A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171,P=1。14qL=1.14×12.48×0.27=3.82kN;Mmax=KmPL=0。171×3.82×0.60×106=391932N·mmσ=Mmax/W=391932/(2×4730）=41.43N/mm2檩梁抗弯强度σ=41。43N/mm2＜fm=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658，Vmax=KVP=0.658×3.82=2.51kNτ=3Vmax/（2A)=3×2511/（2×2×450）=4.18N/mm2檩梁抗剪强度τ=4。18N/mm2＜fv=120.00N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1。097，P，=1.14qL=1。14×9.00×0。27=2.75kN;υmax=KυP,L3/(100EI）=1.097×2752×6003/（100×206000×2×113500)=0.14mm[υ］=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.14mm＜［υ］=2.40mm,满足要求。66

60XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案13。4300mm×700mm轮扣式钢管边梁模板支撑架验算1．计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=300mm,梁高h=700mm，层高4.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0。60m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；梁底两侧支撑间距为1200mm,纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1。80m；66

61XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0。0326kN/m，钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2.边梁模板支撑体系搭设正立面图2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高（m)系数设计值①底、侧模自重0.3kN/m2×(0.30+1。30）×1。2=0.58kN/m②砼自重24。0kN/m3×0。30×0.70×1。2=6。05kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0。70×1.2=0。38kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1。4=0。84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7。84kN/m66

62XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③）/1.2q2=5.84kN/m(2）底模板验算第一层龙骨(次楞）间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.105，Mmax=KMq1L2=—0.105×7。84×3002=-74088N·mm=—0。07kN·mσ=Mmax/W=74088/16200=4.57N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.57N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0。606×7。84×300=1425N=1.43kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1425/（2×300×18）=0。40N/mm2梁底模抗剪强度τ=0。40N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q2=5。84kN/m;挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/（100EI)=0.644×5.84×3004/(100×6000×145800)=0.35mm[υ］=300/250=1。20mm梁底模挠度υmax=0.35mm＜［υ]=1。20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图66

63XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案（3）第一层龙骨(次楞）验算钢管横向间距L=1200mm,a=300mm，b=1200—300=900mm。第一层龙骨（次楞）采用木枋b=40mm，h=90mm;W=bh2/6=40×902/6=54000mm3；I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨（次楞)间距/梁宽=7。84×300/300=7.84kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=7。84×0.302×(2—0.30/1.20)2/8=0。27kN。mb、板传荷载计算板重量=1。2×（板厚度×25＋模板重）＋1。4×活载=1。2×（0.10×25+0.30)+1.4×2。50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞）的荷载P=300/1000×300/1000×6.86=0.62kNMp=Pab/L=0.62×300×900/1200/1000=0.14kN。mMmax=Mq＋Mp＝0.27+0。14=0.41kN·m=410000N·mmσ=Mmax/W=410000/54000=7。59N/mm2第一层龙骨（次楞)抗弯强度σ=7。59N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=（qa/2)×(2—a/l)+Pb/l＝0。5×7.84×0.30×（2-0。30/1.20）+0.62×0.90/1.20=2.52kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2。52×103/(2×40×90）=1。05N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.05N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q，=q2×第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=5。84×300/300=5。84kN/mP=(0。10×25+0。30)×300/1000×300/1000=0.25kNX==300—3002/1200/2=263mmυq=66

64XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案=5.84×3002×12002/(24×9000×2430000）×［(2—3002/12002—2×2632/12002）×263/1200+（263-900)4/3002/12002］=2。414mmυp==0.25×103×900/(9×9000×2430000×1200)×[（3002+2×300×900）3/3]0.5=0.275mmυmax=υq＋υp＝2。41+0。28=2。69mm［υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨（次楞)挠度υmax=2。69mm＜[υ］=4。80mm，满足要求。计算简图及内力图如下图(4)第二层龙骨（主楞)验算钢管纵向间距1200mm，计算跨数5跨;P=第一层龙骨(次楞）Vmax＝2。52kN；第二层龙骨(主楞）采用Φ48×3。0双钢管:W=8980mm3，I=215600mm4，A=2×4。240cm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.395，Mmax=KmPL=-0.395×2.52×1000×1200=-1194480N·mm=—1。19kN·mσ=Mmax/W=1194480/8980=133.02N/mm2第二层龙骨(主楞）抗弯强度σ=133。02N/mm2＜f=205。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算66

65XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案剪力系数KV=1。895，Vmax=KVP=1。895×2。52=4.78kNτ=3Vmax/（2bh）=3×4。78×1000/(2×2×424。00）=8。46N/mm2第二层龙骨(主楞）抗剪强度τ=8.46N/mm2＜fv=120.00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=2。481，P=第一层龙骨(次楞)Vmax+P=F=2.77kNυmax=KυP’L3/（100EI）=2.481×2.77×1000×12003/（100×206000×215600)=2.67mm［υ］=L/250=1200/250=4。80mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2。67mm＜[υ］=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3。支撑强度验算（1）荷载计算传至每个钢管立柱的最大支座力的系数为=4.494每根钢管承载NQK1=4.494×2.52=11.32kN每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×1。20×1。20=2.02kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=11.32+2.02=13。34kN钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=0。0326×3。5=0.11kN水平拉杆2层，拉杆重量=2×2.40×0.0326=0.16kN扣件单位重量14.60N/个，扣件重量=14。60/1000×2=0。03kN66

66XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0。11+0。16+0.03=0.30kN钢管轴向力N＝1。2NGK+NQK=1。2×0。30+13.34=13.69kN（2）钢管立杆长细比验算L0=h=180.00cm，钢管的i=1.59cm，λ=L0/i=180.00/1.59=113。21钢管杆件长细比113.21＜150，满足要求.（3）钢管立杆稳定性验算=1。000P=N/(A)=13.69×1000/(1.000×424）=32。29N/mm2钢管立杆稳定性32.29N/mm2＜f=205.00N/mm2，满足要求.4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm，上部荷载为：F=13.69kN（1)支承面受冲切承载力验算βS=2。00，ft=0。91N/mm2,hO=120—15=105mm，η=0.4＋1.2/βS=1σpc,m=0N/mm2，Um=2×（200+105）+2×（100+105)=1020mm,βh=1(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=［（0.7×1×0.91+0。25×0)×1.00×1020×105]/1000=68.22kN支承面受冲切承载力68。22kN＞F=13.69kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=（0。20+2×0.10)×(0.10×3)=0。12m2,Al=0。20×0.10=0.02m2βl=（Ab/Al)0.5=2。45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2，ω=0.75ωβlfccAl=0。75×2×6120×0。02=183。60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞F=13。69kN，满足要求.5。侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0。22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0。22×24.00×4。44×1.20×1。15×2.000.5=45。75kN/m2(γ=24.0β1=1。20β2=1。15V=2.0T=30.0℃）F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2F1、F2两者取小值F=16。80kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.70m。66

67XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案2）荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　16.80　kN/m2γG=1.2　20.16　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00　　kN/m2γQ=1。4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②25。76kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　16。80kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=700×182/6=37800mm3，I=bh3/12=700×183/12=340200mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=25.76×700/1000=18。03kN/m=18。03N/mmMmax=KMqL2=—0.105×18。03×3002=—170384N·mm=-0。17kN·mσ=Mmax/W=170384/37800=4。51N/mm2侧模抗弯强度σ=4。51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606,Vmax=KVqL=0.606×18.03×300/1000=3。28kNτ=3Vmax/(2bh）=3×3。28×1000/(2×18×600）=0。46N/mm2侧模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q，=16。80×700/1000=11.76kN/m=11.76N/mm，挠度系数Kυ=0。644挠度υmax=Kυq,L4/100EI=0。644×11.76×3004/（100×6000×340200）=0。30mm[υ]=300/250=1。20mm侧模挠度υmax=0.30mm＜［υ]=1.20mm，满足要求。计算简图及内力图如下图66

68XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24。47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(700—100)/2=300mm=0.30m，N=abFs=0.60×0。30×24。47=4.40kN；对拉螺栓φ12,容许拉力［Ntb］=10.00kN对拉螺栓受力4。40kN＜容许拉力10。00kN，满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度300mm；跨数2跨.木枋尺寸b=40mm，h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3，I=bh3/12=40×903/12=2430000mm41）抗弯强度验算q=25。76×300/1000=7。73kN/m=7。73N/mm；弯矩系数KM=0。125Mmax=KMqL2=0.125×7。73×3002=86963N·mm=0.09kN·mσ=Mmax/W=86963/54000=1。61N/mm2侧肋抗弯强度σ=1。61N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。625，Vmax=KVqL=0.625×7。73×300/1000=1。45kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.45×1000/（2×40×90）=0。60N/mm2侧肋抗剪强度τ=0。60N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q,=16.80×300/1000=5.04kN/m=5.04N/mm；挠度系数Kυ=0.521υmax=Kυq，L4/100EI=0。521×5。04×3004/(100×9000×2430000)=0。010mm［υ］=300/250=1。20mm侧肋挠度υmax=0。01mm＜[υ］=1。20mm，满足要求。66

69XXXXXXXXXXXXXX项目轮扣式钢管支架专项施工方案计算简图及内力图如下图66