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时间:2021-04-22
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1、(120mm厚)扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)2.7楼板边宽B(m)2.7模板支架高度H(m)4.2主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)1.1立柱横向间距lb(m)1.1水平杆步距h
2、1(m)1.2计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a1(mm)150主梁悬挑长度b1(mm)150可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平)布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)300材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格50×100次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(板材垂直方向)钢管类型Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m
3、^2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型/简图:(图1)平面图(图2)纵向剖面图1(图3)横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×183/12=486000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:由可变荷载控制的组合:q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+
4、1.4Q1kb=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1=7.474kN/m由永久荷载控制的组合:q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=6.921kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(7.474,6.921)=7.474kN/m(图4)可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合:q3=1.2[G1k+(G2k+G3
5、k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN(图5)可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=4.471kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得:(图6)永久荷载控制的受力简图(图7)面板弯矩图Mmax=0.142kN·mσ=Mmax/W=0.142×106/54000=2.638
6、N/mm2≤[f]=25N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m(图8)正常使用极限状态下的受力简图(图9)挠度图ν=0.006mm≤[ν]=150/400=0.375mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时:计算简图:(图10)可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合:q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150/1000+1.
7、4×2.5×150/1000=1.121kN/m由永久荷载控制的组合:q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150/1000+1.4×0.7×2.5×150/1000=1.038kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(1.121,1.038)=1.121kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合:q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150
8、/1000=0.596kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN(图11)可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150
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