银冠大厦连续墙施工组织设计

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1、银冠大厦地下连续墙施工组织设计目录一、概述31、工程概况32、工程特点3二、方案要点31、采用深层水泥搅拌桩加固壁槽：32、降低导墙标高，改进导墙断面43、改锁口管为预制钢筋砼锁口柱4三、主要工序施工技术措施5（一）开槽5（二）泥浆6（三）预制锁口柱的吊装6（四）清刷锁口柱6（五）清底6（六）钢筋笼制作7（七）吊放钢筋笼7（八）插入导管8（九）二次清底8（十）浇筑砼9（十一）地下连续墙施工工艺流程及质量监督程序9五、现场平面布置121、平面布置规划122、现场平面管理13六、施工进度计划14一、概述1、工程概况银冠大厦位于上海市浦东新区陆家嘴2－11－6地块。总占地面积1142

2、9平方米，地下4层，地上主楼34层，裙楼4层；建筑面积95480平方米。主楼高度141.9米。业主为浦项制铁开发株式会（韩国），设计方为F08－A．C．Co．Lid，设计顾问为上海华东建筑设计院，上海市建筑科学研究院负责工程监理。基础开挖深度主楼16.6m（约2590平方米），裙房15.1m（约4420平方米）。裙房局部（污水池处）19.6m(约890平方米)。地下连续墙宽1m，深38.0m，砼C40，周长359m，砼体积总量约13640立方米。三道钢筋砼水平支撑。地质情况比较复杂，地质勘察情况报告见附件三（略）。2、工程特点本工程规模大，难度高，地下连续墙38m深，进入地质（

3、7）层约8m。该连续墙既作为基坑挡土围护墙，同时也是承重结构墙。这样对其无论是外观质量，还是从抗渗方面都要求很高。而地质又较差，再加上本工程桩为Φ800钢管桩，送桩分别有14.6m、16.95m、16.6m、19.1m深，桩底标高在-40.0m左右，工程桩于本年的六月中旬才结束，而业主要求在七月中旬就开始地下连续墙成型。两者间距时间很短，被打桩扰动的土体还未来得及恢复，送桩形成空洞未经夯实回填，仅填以虚土及渣石，因此将导致槽壁不稳定、坍塌。地下连续墙进入地质（7）层（持力层），该层土质坚硬，对成槽造成很大的困难。该工程地下连续墙比金茂大厦（地下连续墙深36m）还深2m，在上海地

4、区实属罕见。二、方案要点1、采用深层水泥搅拌桩加固壁槽：工程桩距地下连续墙最近处约700mm左右,地下连续墙周围的土体已被打桩造成严重破坏，特别是在基坑（送桩）范围内，土质差、场地内还有暗浜。针对这种情况，如不考虑采取有效措施，将来槽壁坍塌，就无法保证地下连续墙的质量。根据已往的经验，以及多方面的协商，在地下连续墙的内外侧各加设一排15m深双头深层水泥搅拌桩（见附件四）以加固地下连续墙的槽壁土体（既基坑底以上范围的部分）进而以保证连续墙的槽壁在施工期间的稳定。对地下连续墙内侧成槽机行驶的道路下的基土，采用劈裂注浆进行加固，以提高成槽期间的地基强度。2、降低导墙标高，改进导墙断面

5、本工程导塔顶面标高，原设计为+1.00m；即高出地面1m，综合考虑了地下水位深度和泥浆池高度，确定将导墙标高降低与地面等高由于地下连续墙两侧的槽壁已有深层搅拌桩加固，可以保持槽壁的稳定。为了便于施工，以加快施工进度，将导墙的高度由2000减小为1200，而导墙的由百由“][”型改为“┙┗”型，具体尺寸及配筋详见附件四。3、改锁口管为预制钢筋砼锁口柱地下连续墙各槽段之间的接头原设计采用了常用的锁口管接头，由于该接头的做法是在浇筑的过程中逐渐提升锁口管，最后使得接口处形成一个圆弧型的四槽。这种形式的接头不尽理想，问题较多；特别是锁口管的提升时间很难把握，母槽的尖角处，在极易坍塌，锁

6、口管提升很困难，甚至会造成拔不出等问题，这样都影响连续墙的质量。加上接头处较难清理，容易造成渗水漏水现象，根据已有的经验，将连续墙锁口管接头改为预制钢筋砼锁口柱接头，这样就避免锁口管接头的不利方面。因为预制钢筋砼锁口柱的特点是锁口桩不用拔出，而使其成为地下连续墙的一部分。预制锁口柱的砼强度及钢筋都不低于连续墙的要求，锁口桩接头分三节制作，两节之间的连接采用钢板焊接，具体详见附件四。为了保证浇筑砼过程中预制接头不移动，在预制桩头安装就位后，外力用粘土将其空隙填实。4、提高钢筋笼的角度，增设桁架篇钢筋笼制作是在现场特制的平台上进行，现场钢筋笼制作平台共两只，是用140mm槽钢制作而

7、成的（见附件四）。为了减小（避免）钢筋在起吊过程中的变形，本工程总长37.8m钢筋笼分两节制作（即依照施工图纸进行），两节制筋笼之间采用搭接焊。为提高钢筋笼的钢度，加设桁架钢筋，即原来间断式加强筋改为连续式加强筋使钢筋笼形成桁架，防止筋笼起吊、翻身产生变形。浆顶距导墙顶面不得大于30cm。三、主要工序施工技术措施（一）开槽1、成槽的垂直度采用超声测偏仪进行检查，在正常施工阶段，检查幅数为10％，在刚开始施工阶段（试成槽）抽查幅数宜为50％（或更多），以掌握成槽情况，及时采取相应措施。2、在成