涂纶细旦长丝研究.docx

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1、第l3卷第2期合成纤维工业Vo1．13NO．21990年4月SYNTHETICFIBERINDUsTRYApt．1990涤纶细旦长丝研究管新海程嘉祺(苏摊丝辑工学院-江苏)通过侧定纺翟上的张应力及躯旦衬生丝的双折射和寄崖等．研究丁谥绝细旦长丝在常规纺丝速度下的可纺性。发现细旦韧生丝的取向度随单丝纤度藏小而增太，结晶崖具I随单丝纤度藏小而藏小。试验还表弭，韧生丝圩度越小，其狰却长度越衄。并进一步论述丁纺程上的张应力与取折射之阊的关系基车上符合H8m姐e公式(A=7．8×10‘J0o，。在常规纺速下，缅旦墒丝旧流变阻力鞍常规纺丝的泷壹阻力太，细旦坊丝的熔体温

2、崖应控{}9在28g一29O℃，佣吹风建度臣选择在0．20-0，30m／ainr较宜。随着亿学纤维工业的发展，为满足日益增长的国内外市场的需要，涤纶长丝正朝着细旦化、织物薄型化和仿天然纤维织物的趋势发展。目前，特别重视涤纶仿真丝绸的表面风格。这主要是涤纶细旦长丝和其高档薄型织物比普通长丝更具有手感细软、滑糯、美观等优点。且涤纶细旦仿真丝型织物还具有较好的光泽、柔软性和悬垂性等表面风格，可与真丝绸织物媲美，故涤纶长丝细旦亿具有一定的使用价值和经济价值。试验(一)试验条件1．试验设备上海第二纺织机械厂生产的VC406A纺丝机和卷绕机，VC443A牵伸机。2．

3、坊丝工艺条件(见表I)表1纺丝工艺条件苎巍格熔体温崖l纺丝速度吹风条件cdtex／I)(℃)f(m，m)风温r风速风湿(c)(m／s>()5O／拈284—2920O一1OOO27—3OO．15～O．4070±566，45284—28OO一100O2一3O】0．15一O．407O±5注一切片为上海石糟I化工总厂生产．干切片牯度O．明。(二)蔫试仪器及计算方法1．张力仪日本株式会社，金井二机公司TYPEME-70张力仪和苏州丝绸工学院FD一1型动态张力仪在纺程上进行对比检测。2．双折射用XPA一1型透反射两用偏光显微镜，色那蒙补偿莹测定。其双折射(△n)计

4、算公式；五△式中口——补偿角(度)，^——钠光波长(589nm)}dr_一细旦初生丝直径(mm)。3．结晶度用浙江省德清机械厂生产的MD一01型密度测定仪，在20±0．5℃时配制正庚烷一四氯化碳混合液于密度梯度管中，测定试样的密度(p)，然后计算试样的体积结晶瘦【)t口一旦二堕卢r—p式中p。——纤维无定形区的密度(1．33508／can0)

5、p——纤维结晶区密度(1．45508／cm3)。奉文亍1988年12月9日收刊。第2期涤纶细旦长丝研究4。计算方法～⋯。()‘(1)张应力计算知：由上力和力平衡分析j×[+(等)。r——分固化前流的平均速Fc)+F

6、目‘、一Fc+Fi)+F／‘)+Frtf1)度和平均截面J推，得固化点()的力t——冷却空气横吹风速度。一Ⅲ+(一结果与讨论-3．12×10一‘d9坤(-X)式中’㈣——纺程上在位置的卷绕(一)纺程上构分析力，可用力定}1．纺丝线上张力的测定在常速下，不同格的旦，F——程上在位置的重力}分gU在距离喷丝板ii0、768cm的纺丝线上，F。㈣——程的表面力}定条力，并算力，力和冷却F⋯——程的性力J度．表2常规纺速下，不同供量的张F，——纺程的空气摩擦力J力、力和冷却长度值。F——纺程在=0点位置的流变力}F——纺程上在处的卷绕力}——泵供量，n——板孔数

7、J·df——回化点后的直径Jr一卷速度Ig——重力加速度jt，，=Ftt抽)／0．25d}，在处的张应力。(2)冷却度计算暴in等式中——纺丝上0到处的平均等压热容J——固化前丝条的平均直径，——固化前丝条表面的平均给热系数，r。、，r，、，r——分细流熔体温度、固化温度和环境冷却空气温度。衰2不同泵供量的张力，应力和j睾却长度丝规格单孔至供量i卷饶张应力持却忙度(dtex／[)(mgts)(mNldtex)(Pa)(cm)50／t56．574。31．40．75825．12ssl458．77033．1o．68030．t52．冷却度与供量的关系由表2表明

8、，冷却度随着供量的减小而短。是由于条越，所量越少，越容易冷却固化，从而使冷却度小。3．细旦初生丝的救折射和张应力的关罨l在不同的供量下，从程上所的应力和旦初生的双折射发现，初生的双折射随张力的增大而增大。双折射与力之的关系基本符台常规纺丝的Hamana公式∞(△等7．8x10-如，图1)。故常规纺丝的方法仍适用于旦丝，其变化规律也基本相符。(二)细旦初生丝构结构性麓在常速下，旦初生构是在合成鲆堆工业第l3卷pCd{r，4口fr，)J叫t式中C——等容j正●1图l双折射与张应力柏关系1一细旦韧生丝的赛验擅·2一墓沿计算值拄·曲拽1与2的差，是铡定张力对引起

9、气流素乱、丝条抖曲造戚的铡量误差所孽丝线上逐形成的，是程中流因素、热和高聚物动力