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1、第期兵工学报翅!年∀月#∃%##&∋#酬正到%#&((#雌)!反应装甲设计原理刘北锁吴成孙建∗西安近代化学研究所+,,摘要提出了反应装甲设计原理快速运动的上飞板不断地把射流切割,−−成段每一段射流都被上下飞板两次消耗部分长度射流对主装甲的侵彻深度就。,是出下飞板后各段残余射流侵彻深度总和计算关系式中包含了连续变化的,,。射流速度和直径飞板速度和厚度主装甲钢的强度等主要弹靶因素这是“”、。一种能确定三明治式反应装甲盒高度长度和厚度约工程计算方法计算结果与试验基本相符。关键词反应装甲连续射流残余射流靶板强度,反应。国内外大量试验说明装甲对常
2、规聚能破甲弹有显著防护能力它能使破甲深,。。度下降∗./一01+2甚至更大现提出其设计原理基本结构和防护原理“)”所典型三明治式反应装甲结构如图示。它由上、下飞板,夹层炸药和金属盒组成。反应装甲防护原理,聚能射流贯穿过盒板和上,,3飞板与炸药层接触时夹层中的炸药被击爆卜下飞板开始沿板面法线方向相背运动。上飞板在,。由于运动过程中连续不断地将射流切割分段,每段射流穿出飞板前都经过了二次消耗逃逸射图」)典型反应装甲结构··,,456(%7859:(;/<6==>;?5/≅=;:;=5Α9流已失去再拉伸能力加上爆炸产物的干扰作用:=((+
3、Β=因此它们对主装甲侵彻深度必然大幅度下降。Χ主要关系式Χ)飞板速度和击爆炸药层的射流速度、下飞,。,。假设上板厚度相同飞板速度用格尼关系式Δ(,确定。‘几(〕一,ΦΧ口)砂<Ε乙石(下Ε∗Χ+『ΕΓ十ΗΙ;—乙几ϑΚ根据流体不可压缩理论,连续射流对均质靶的侵彻深度与射流速度的关系川为,一、二+一一坟刹不习∗Χ)Χ+、。Χ年.月收稿年魂月定稿第期反应装甲设计原理由此可导得贯穿盒板和上飞板Χ)+,∗见图后击。。,爆夹层炸药时的射流速度。3二吮Λ「一一毛一一Μ门一’’脚?Ι∗Ν一Ο+9/6夕习,、一扬瓜’)·,不∗Χ+氏可了参副+Χ
4、),∗Χ)+式中的。由图可知Ν可表示为。,)‘‘Π;Ν二ΝΜ∗ΜΚΜ+Φ/6夕∗Χ!+Χ)Χ射流微元有效长度射流与上飞板的相互作用见图Χ)Χ。假设速Χ)装药与反应盒相互位置图·。。,··,Θ456Χ&;(:?5Π/65‘5/=,Τ;6Τ:Π;Υ度为的射流头部到达上飞板点时上飞板Α;;Τ:=吕;:<Υ:=ς/=。Π−处开始以速度按箭头所示方向运动。,于#点处的射流微元以速度与上飞,板同时沿射流方向运动它们在射流外,轮廓线Ρ点相遇并使连续射流被切割去了一段。显然Α。·ΘΡ。,Σ』Φ#ΡΦ∗Χ.+Η、,一浓石、,+Ψ愁这段时间内被上匕板淹
5、没的有效射流太侧((泥长度(盖阁为二泣介瑞万,士,”」。”Π9/6’‘Χ‘,Λ一「、≅ΦΜ”Λ勺Κ’,,川Ω)Ε乙Ε种‘Ξ舀口ΦΚ川∗Χ)Ζ+),。Χ#点被淹没后上飞板继续向上运动又图Χ射流与上飞板作用示意图));;6/<;:;;45[ΧΧ∴;ΤςΤ]5吕?Τ?5/≅?Τϑ∃?,。,Μ(经一段时间会与速度为的后续射≅/]:=Υ6=Τ;台/8场?;Ρ’。流微元在点相遇因唁与(奋方向不,。乙书二,弓会重合必然引起上飞板重新开坑重叮丁⊥⊥一一下一一一一一厂一代一一,一,新开坑的次数就是被切射流的分段,数每次重新开坑的射流速度可通过图Χ)
6、表示的时空关系导得。。。』。6共一∗Ν一ΟΥΦ5+Φ一乙。Ν)尸Η‘‘’,ΑΠ6∗ΜΥΦ∗5<“++一艺)∗Χ)0+图Χ重新开坑射流速度示意图)·45[Χ∴;Τ;ς;6Τ/]5<[?Τ;Κ;?Α;≅/95?7:?=Τ;6?:==。‘)?)ΣΑϑ;Β∀+式中∗Ν一Ο+Φ∗Χ/≅=;8;<;?=:?ϑ/<,Κ。,刀Ε1时Υ?)。。射流微元直径就是时刻速度为,的射流直径Χ)射流贯穿飞板时的偏角,相,。射流贯穿飞板时对于静止靶侵彻角度要偏离原来方向偏离角才∗对上飞板+和可∗对下飞板+可由图Χ)峨所示关系导得。兵工学报!年∀月∴5)一,+
7、皓Σ士。干?6;/6口。ΠΑ』<∗Χ士ΦΧ)!射流微元直径,取∗11+为虚拟点源坐,则标射流时空关系可用图Χ).表示。由图可知,射流直,径不但是其速度的函数还。和,尸时间有关不同装药结构。上性板的函数关系也不会相同假设各种装药结构产生图Χ)!射流攻击飞板时偏角示意图。Γ5:?5/<:<6(;]Τ;
8、板起始运动时刻,。。幅它的长度将缩短到幅八用体积不变,Κ。原则幅时的射流直径Υ可表示为。9)Κ,‘‘)’‘ΧΥΕΥ∗Φ+∗Χ⎯Ω+,,。、。。。‘。时