零号块托架计算书(101101)

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1、榕江特大桥（40+56+40）m连续梁零号块托架计算书（40+56+40）m连续梁零号块托架计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。2

2、.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；φ32精轧螺纹钢筋拉杆采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。3、计算方法和内容本支架采用ANSYS通用有限元程序，按照托架实际结构建立空间模型进行整体分析计算，单个零号块按一次浇筑完成进行计算。荷载施加：零号块的施工除三角形承重托架单独加工外，其他底模、外模、内模等均利用挂篮的相应构

3、件，作用在托架上的砼荷载为超出墩身宽度以外的2.15悬臂端箱梁砼荷载，计算时按墩身边缘位置最大截面尺寸等截面计算，计算砼荷载超过设计砼荷载约10%。计算时腹板部分砼以均布荷载形式直接作用13榕江特大桥（40+56+40）m连续梁零号块托架计算书在腹板宽度范围的底模面板上，顶板砼、内模自重和底板砼以均布荷载形式作用在底板宽度范围的底模面板上，翼板砼与外模自重以集中力的形式作用在底模两侧的承重梁上，底模及托架的自重以自重形式在计算模型内考虑。主要计算内容：零号块托架结构的强度、刚度和稳定性计算。1、

4、荷载组合①底模板及托架自重；底模板及支架结构自重按7.85t/m3在计算模型中考虑。②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积按实际截面尺寸计算，按2.6t/m3的密度换算成荷载施加在模板和托架结构上。③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/m2。④振捣混凝土时产生的荷载；砼振捣对水平面模板的荷载取g平=2KN/m2。⑤新浇筑混凝土对模板侧面的压力；侧模板上的砼侧压力根据桥涵施工技术规范的公式计算。箱梁砼初凝时间8小时，浇筑速度为1m/h，砼比重为24KN/m3

5、，则侧压力为：P1=0.22γ0t0.k1.k2.v1/2=0.22x2.4x8x1.2x1.15x11/2=58.3KN/m2⑥倾倒混凝土时产生的荷载。砼倾倒对垂直面模板的荷载取g垂=2KN/m2。强度计算：①+②+③+④+⑤+⑥刚度验算：①+②+⑤13榕江特大桥（40+56+40）m连续梁零号块托架计算书1、底模板上的荷载计算5.1、新浇砼重量计算（单位：t）：部位顶板砼底板砼腹板砼翼板砼计算砼总重设计总重A0梁段悬臂端17.3318.6750.8612.6499.590.25.2、作用在底

6、篮上的荷载：a、腹板位置：新浇砼荷载：P1=112KN/m2人群及机具等临时荷载：g临=1KN/m2砼振捣时产生的荷载：g平=2KN/m2均布面荷载合计：P1+g临+g平=115KN/m2b、底板位置：新浇砼荷载：P2=58.8KN/m2人群及机具等临时荷载：g临=1KN/m2砼振捣时产生的荷载：g平=2KN/m2均布面荷载合计：P2+g临+g平=61.8KN/m2c、外模及翼板传递的集中力：新浇砼荷载：P2=9.8KN/m2人群及机具等临时荷载：g临=1KN/m2砼振捣时产生的荷载：g平=2K

7、N/m2外模自重：Q1=67.07KN集中荷载：F1=4x8.42KN；F2=4x16.84KN；F3=4x16.84KN；F4=4x4.2KN；F5=4x2.1KN；13榕江特大桥（40+56+40）m连续梁零号块托架计算书1、单位说明计算模型及计算结果中，力的单位采用牛顿，长度单位采用mm，集中荷载单位为N，均布面荷载单位为N/mm2，应力单位采用Mpa，挠度单位采用mm。二、计算结果整体计算模型见图1、2，零号块支架最大变形17mm。图1整体计算模型图2整体受力变形图（浇筑第一次砼）1、底

8、模前横梁最大应力56MPa<[f]=215MPa，满足规范要求。最大变形9mm，相对挠度8mm，f/L=8/14000=1/1750<1/400，满足规范要求。2、底模后横梁最大应力90MPa<[f]=215MPa，满足规范要求。最大变形7.4mm，相对挠度7.4mm，f/L=7.4/14000=1/1892<1/400，满足规范要求。3、底模纵向工字钢梁最大应力160MPa<[f]=215MPa，满足规范要求。最大变形13mm，f/L=13/6000=1/462<1/400，满足规范要求。4、