真空预压砂井地基的设计

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1、维普资讯http://www.cqvip.com一f宅翻，矽苷，逆埙真空预压砂井地基的设计河海大学农田水利工程系嫠墨!堕墨堕6时，啦提要本文用改进的半解析方法进行大量计算，制成真空预压砂井地基设计用表格，并据此提出简便合理的设计方法。ABSTRACTByUSingthereformedsemi—analyticalmethodthispapercarriesoutalar-genumberofcalculationsinordertocompileaseriesoftablesforfounda—ti

2、oⅡbasedesignwithvacuumpreloadingsandwells．Onthebasisofthosetables．theauthorputforwardsomesimpleandreliabledesignmethods．侧压力，由此推求土的泊松比。。和均一、引言为有效应力指标。真空预压结合砂井排水加固饱和软粘土沿海软粘土往往具有显著的流变性质，地基技术现已广泛应用，但设计方法尚不成可近似用图1所示麦钦特(Merchant)模熟。按巴隆理论无法求得不均匀沉降和侧向型反映。不变的单位有

3、效应力作用下的应变位移。孔隙水压力和位移联立求解的有限元称为柔度函数。有侧限条件下，麦钦特模型或边界元数值方法，计算复杂，考虑砂井地的柔度函数为基固结的三向性和土的流变性质亦有困难。t厂(Z)=ao[1+l(1一e】)](1)笔者提出的真空预压砂井地基固结分析半解析方法[1)，孔陈水压力按解析解计算、位移数值求解，克服了上述方法的缺陷，经改_，1L广——皂c进适用于成层地基，计算结果与工地量铡资Kis料吻合。本文按此方法作了大量计算，得到图1赛铣特模型真空预压砂井地基设计参考使用的有关图式中：ao=；

4、：，】=0。／EI，表，据此探讨实用设计方法。l=1。／K】。。对于弹性土体，al=0，0，=、±的力学性质指标的确定t，。(z)=E-o：：E-,。为确定土的力学性质指标，从需加固的三、最终位移计算地基各土层内取出原状土样，进行宣内长历时压缩试验。考虑土的非线性力学性质，先真空预压砂井地基照终位移可表示成使土样在原位自重应力作用下固结稳定，再8．=HABt厂。(oo)(2)施加数值上等于或略大于真空预压加固拟采式中：为泊检比修正系数见表1H用的膜下真空压力的压载，根据量测的压缔为砂井长度修正系数，见

5、表2JA为加固量求得割线压缩模量。试验同时，量测面积修正系数，见表3JP为加固区长宽甄丽。一⋯·5’维普资讯http://www.cqvip.com比修正系数，见表4；g为膜下真空压力}：Eo+日：：。(1+)，弹性土体J(∞)为砂井长度；J(D。)为柔度函数稳定值，=：‘。即采用麦钕特模型摸拟的牯弹性土体，(。。)记为地基内某点深层沉降与地面对应泊槛比恪正系数Cu表1泊牡比lLo．94o．36o．38O．400．420．d4o．9加固区地面最大沉降1．ol691．oll91．oo9il．ooooo．

6、9939o．9865O．979l加固区地琵平均院降i．09211．01501．9fl701．O000O．99200．99540．9750加固区边缘地面侧向位移1．0d941．02B61．O1461．0O000．9a5O0．9699O．9536砂井长度恪正系敷C表2砂睦度日(m)Bl0I21416加固区地面摄大沉降1．】l291．09641．07931．096ii．03791．O4991．O099加固区地面平均沉降0．9207O．90058．87950．8586O．838l0．8l840．7994加固鹾

7、边缴地面蜊向垃移j。·。0．札420．4919O．q7O．489B0．49060．49O2加置面积修正系赣C表3加腭而积fⅢ)16O020OJ3900d09DB0056006400加固医地面最大I沉辟O．99iO．97i0．#8881．00001．0083t．0l491．0l94加固区地面均沉降0．032,60．99950．08591．99001．O1051．01851．O290加固区边缘地面侧向位移1．O8661．0649I1．0329i．0O00O．99860．94000．0190加同区长宽比謦正

8、系数c表a加固区虽宽比pl23{加固区地面最太倪降1．OOO0O．geg5O．975lO．e62O三。·o。aee。．8etez』I。．eleo。。加固区地面平均沉降1．09000．99870．97260．9573至_9=．0竺909Lo．,竺991LoT?}L加网吒边臻弛面侧向位移i．0000i．15591．20801．2935沉降和侧商位移沿深度分布函鼓表5Z／H0．0三一】．O0们。1lo。a3一f。75—n67L卜弘50L帆％83毒意一hⅢ88i