包裹式加筋土挡墙土工格栅内力试验.pdf

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1、102低温建筑技术2013年第3期(总第177期)包裹式加筋土挡墙土工格栅内力试验张蕾，蒋军，姚耀明，张黎军(1．浙江大学防灾-r"程研究所。杭州310058；2．浙江省电力公司，杭州310007)【摘要】为了研究包裹式加筋土挡墙土工格栅在施工阶段的受力变形特性，进行了8道格栅的应变测试。测试采用电阻应变仪，发现拉筋受力沿全长分布情况各异，大都呈现双峰值分布。针对现行规范中存在的问题，建议考虑0．5％碾压应变导致的拉力。【关键词】包裹式；加筋土；土工格栅【中图分类号】TU476．4【文献标识码】B【文章编号】1001—6864(2013)03—0102—031现行设计方法

2、不足和探讨DG144，层间距0．5m，格栅长度为15m。马道上7．5～对于影响最大的格栅内力的9个因素：①墙高以13．5m夯填碎石土，土工格栅类型为TGDG70。层间及超载；②加筋材料的局部以及整体刚度；③有面板距0．4m，格栅长度为12m。边坡外边采用麻袋装填根刚度和墙趾限制的影响；④面板坡度的影响；⑤剪切植土，里面散布l％的草籽。在距离边坡最外缘1．5m强度与土的应力应变关系；⑥土的自重；⑦加筋的间以内采用轻型振动人工夯实。距；；⑧填料被碾压的程度；⑨台阶的设置。3测量结果分析现行规范中对第3点、第4点、第8点、第9点都3．1测点布置没有考虑。现行设计规范中，对水平土

3、压力的计算测试仪器采用TST3826静态应变测试分析系统，是基于郎肯土压力理论的极限计算方法，但是现实中粘贴应变片在土工格栅上面。应变片沿土工格栅全的挡墙很难产生足够的位移，使面板后的土体达到郎长均布分布。为了减少碎石填土碾压压实过程中对肯主动土压力。国外最新提出的K—StiffnessMeth-应变片的损伤，用VPC管剖开固定保护应变片，图1od是基于挡墙正常工作下的设计方法，但是对于这为应变片的局部保护图。同时为了防护电线不受损种有倾角和台阶的包裹式挡墙的设计仍然需要更多坏，上下铺设了土工布作为保护。的改进。因而，测量格栅在实际工作情况下的应变情采用惠斯通电桥测量应变

4、片的微小应变，接线方况，对于改进现行的设计方法、积累有用的工程数据式为带温度补偿的半桥接法。能够精确的测量应变，是有意义的。精度为18。图2为应变片的布置方式。2工程概况3．2测试的建议本工程为某生态加筋土挡墙工程。挡墙有一个首先应进行铺设场面的清理，防止碎石在应变片马道，马道下0～7．5m为碎石土，土工格栅类型为TG．下面。并将测试的电线置于土工格栅的反面。这样o●0o●o0●oo●oo●oo●oo●oo●oo●oo●oo●oo●0o●oo●oo●o0●oo●oo●0o●oO●o0●o0●o0●oo●oo●oO●oo●oo●oo●oo●oo●o0●oo●0o●00●0o

5、●oo●oo●0o●oo●oo●0o●00●00●00●o0●o3MW风力发电塔梁板式预应力锚栓基础与地基共同内力响应[J]．土木工程学报，2002，35(2)：103一lO7．作用的变形和内力结果。并进一步以地基弹性模量[2]吴慧明，龚晓南．刚性基础与柔性基础下复合地基模型试验对比研究[J]．土木工程学报，2001，34(5)：81—84．为参数，对比分析了基底反力的大小和分布形式，得[3]阴可，程毅，周晓雪。等．岩石地基上扩展基础的基底反力实出基底反力存在较明显的非线性，基底反力分布与基测分析[J]．重庆建筑大学学报，20o6，28(6)：72—74．础自身刚度分布有

6、关，并且随着地基弹性模量增大，[4]黄冬平。何桂荣．风力发电塔基础预应力锚栓的抗疲劳性能有向背风侧基底内边缘集中的趋势。随地基弹性模研究[J]．特种结构．201l，28(5)：l3一l5．量增大，基底和塔筒底部不均匀沉降值减少，基础梁[5]GB50135—2006，高耸结构设计规范[s]．主要受力钢筋最大拉应力也有所减少。因此进行梁板式预应力锚栓基础与地基的共同作用分析能够为[收稿日期]2012—12-05基础的设计提供一定的指导。[作者简介]林跃福(1987一)，男，福建漳州人，工程硕士，研究方向：高耸结构。参考文献[1]王国体，胡小军，潘恒芳．地基反力的数值模拟和基础

7、结构的张蕾等：包裹式加筋土挡墙土工格栅内力试验103且在末端用竹签固定住了。机械施工后导致竹签破坏，有少量局部的回弹压缩。也可能是施工中不可避免的机械移动导致的格栅错位。还有格栅是柔性材料，容易发生弯曲变形，现场试验施工环境下，容易发生弯曲变形。对于前面提到的第8点，现行规范中并未考虑，施工第一层土自重下，格栅导致的变形应算比较小的，重点是重型器械碾压产生的变形，国外的文献中曾用图1应变片的局部防护瞬时荷载考虑碾压作用，以下作为比较列出峰值应变处的大小和格栅碾压应变的大小，并对比其大小。从表1中可以看出，碾压施工导致的应变从5