Q235B断后伸长率低的原因探析.doc

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1、Q235B断后伸长率低的原因探析摘要：通过对Q235B力学性能试样的断口及显微纟H•织的分析，研究了造成带钢伸长率低的影响因素。结果表明，影响Q235B伸长率低的主要因素是钢屮存在大量的夹杂，同时，珠光体含量、晶粒度及带状组织等因素也会对带钢的伸长率造成一定的影响。关键词：伸长率；层状断口；脆性断口;热划痕；夹杂;显微组织1引言伸长率是衡量带钢塑性性能的主要指标，在GB/T700-1988标准屮要求Q235B(厚度在16〜40mm)钢的伸长率＞25%。本文对Q235B伸长率低的产品进行了宏观断口分析、金相分析、电镜及能谱分析

2、。2理化检验2.1宏观检验根据试样宏观断口不同的形态,可分为三种。(1)层状断口在纵向断口上呈现为无金属光泽和凹凸不平的层次起伏的条带，条带屮多呈暗灰色，严重时会有明显的分开状，靠近带钢。表面的层状缺陷(沿厚度方向)较为多见，见图1(2)脆性断口热轧带钢的拉伸断口呈平滑明亮结晶状，其断裂前产生的范性变形量很小，没有明显的可观察到的宋观形变量。断裂过稈屮材料吸收的能量很小，表现为颈缩很小、断口参差不平和册性变形能力差,伸长率一般在20%〜23%2间，见图2(3)热划痕在带钢力学性能测试屮，发现有热划痕缺陷的试样，它的存在严重影

3、响了钢的力学性能。在试样横向拉伸时，其颈缩能力特别羌，沿划痕方向直接断裂，伸长率均在21%〜24%之间。由于轧辘轻血的粘钢使得带钢在热轧过程屮表血产生热划痕，试样拉伸时首先从此处断裂，使得伸长率达不到标准要求，见图3。图1层状断口图2脆性断口图3热划痕2.2金相分析2.2.1层状断口试样在伸长率不合格的试样屮，断口呈层状的最为多见。分层试样微观检验显示,显微纟H.织正常，均为铁素体和珠光体，晶粒度在7.5-8.5级Z间，珠光体含量均为7.5%〜12%。关于晶粒度对伸长率的影响，LI木钢铁界轧制专家［1］认为，随着精轧温度的降

4、低，铁素体晶粒细化,屈服点上升而拉伸强度和伸长率可视为不变，可见晶粒度微小的波动对伸长率不会造成明显的煤响。珠光体含量在国标规定范围内，但层状试样均存在大量的夹杂，其都为硅酸盐夹杂和少量的硫化物册性夹杂，按GB/T10561-1989评级法评定,夹杂物均超过2.5级，有的甚至达5级以上。图4为分层较为严重的试样夹杂的形貌，为了进一步做出定性判断，对该夹杂做了能谱分析。由图5可看出，其成分主要为硅、镒、氧和铁，是典型的脱氧产物硅酸盐类夹杂。23SEI图4硅酸盐夹杂图5图4屮夹杂的能谱分析2.2.2脆性断口试样在伸长率低的试样屮

5、，除了层状断口外，就属脆性断口较为多见。脆性断口试样的显微纟R织为铁素体和珠光体,珠光体含量在8%〜11%Z间。晶粒度均为7.5〜&5级。但是,B类夹杂即氧化铁、氧化镒类、脆性夹杂及氧化物与硅酸盐的复合夹杂较多。按GB/T10561-1989标准评定，一般超过2.5级,有的达4级，见图6。图6氧化物夹杂及硅酸盐夹杂2.2.3热划痕试样金相分析发现，热划痕试样主要是热划痕造成的显微组织的界常,如过热等而引起性能下降。3结论3.1伸长率不合格的主要因索是夹杂物含量多，无论层状断口还是脆性断口均因夹杂的存在而引起。观察表明,硅酸盐

6、夹杂存在的几率较大，而氧化物类脆性夹杂几率次之。层状断口试样以槊性夹杂为主，脆性断口的试样则以氧化物类脆性夹杂为主。3.2钢坯的刮伤及轧規的粘钢均会引起带钢伸长率的急剧下降。刮伤的钢坯经轧制麻,压痕影响了带钢的表面质量使其劇性性能下降。轧觀的粘钢引起的划痕导致了带钢的组织的异常变化，从而使數性下降。3.3珠光体含量、晶粒度和带状组织对伸长率也会造成一定影响。虽然带钢屮珠光体含量控制的在标准范围Z内，可也存在不稳定I大1素，其波动范围在7%〜14间。当珠光体含量偏高时，報性性能明显有下降的趋势。晶粒度是产品微观组织的主要衡量因

7、素，就目前的情况来看，控制的较为理想，但应防止温度失控，以免造成粗晶。大量的夹杂和温度的控制不当均会引起带状组织的形成，降低了产品的横向性能，尤其是卷管用钢更应避免使用。