黄埔涌水闸的纠偏控制

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1、工艺与设备广东建材2010年第12期黄埔涌水闸的纠偏控制郑涌(广州南珠电控技术有限公司)摘要：黄埔涌位于J。州市海珠区珠江前航道的南侧，上游出口11《7=于珠江帝景东侧；下游出口位于石基村的西南侧，两端分别连接珠江前、后航道。本流域地势西北高，东南低，属低F亡平原性河流，河涌总集雨面积为11．71kin2，伞长约7．72km，河面宽约57～124m。关键词：涌水闸；纠偏控制；域水环境为了配合黄埔涌的整治、营造良好的景观水面及满电缆、油管、信号等控制管线和检修人员通行。水闸包括足通航的要求，黄埔涌水闸工程在黄埔涌南北两涌口各

2、闸室段、上游进U段、防冲槽、海漫、铺盖、下游护坦、海设水闸1座(南、北闸)。黄埔涌水闸的兴建将完善黄埔漫、防冲槽。上下游翼墙型式均为直立式扶壁和悬臂挡涌的综合功能，改善整个区域水环境，表现在可引进水、墙结构，顺接两岸堤防。留住水、排出水、调活水。南、北两闸东侧船闸为传统的充水船闸，船闸主要黄埔涌南、北两水闸西侧均采用两个泄水孔，每孔由内外闸首工作闸门、闸室输水平压系统、防撞系统、船净宽32．4m，东侧均设有单向通航的一级船闸。南闸总闸内外检修闸门及其液压启闭机设备组成。船闸内长宽度为90．4m，总长22．0m，闸底板高程为

3、一3．8m。北闸25m，宽8m。前后均设控制闸门，闸门均选用平面多铰翻总宽度为90．4m，总长22．0m，闸底板高程一2．0m。泄水板式钢闸门，船闸内涌侧闸门除满足通航要求外还兼作孔均不设检修门，工作闸门均为液压翻板式弧形钢闸挡潮闸。船闸底板高程为一2．5m，船闸前后均预留检修门，泄水孔开门、检修时向上翻转至闸顶。两闸底板内均闸槽，采用钢叠梁结构。设置廊道，贯穿整个闸底板，高1．8m，宽1．5m，主要布置闸门采用液压油缸作为启闭的动力，船闸液压油缸(2)一维计算和三维计算均表明，达到稳态传热的时态导热状态；间与塔筒厚度正相

4、关；(2)《火力发电厂水工设计规范》和《工业循环水冷却(3)。维计算结果表明，达到最大温差的时间小于达设计规范》给出了冬季壁面温差计算公式，而这一公式到稳态导热的时间，其原因是内壁面升温较快，能迅速是基于一维稳态导热推导出来的，不能反映塔筒的非稳达到壁面最大温差，然后内外壁面再同步缓慢升温：态导热过程；(4)三维计算结果表明，达到最大温差的时问和达到(3)塔筒非稳态导热数值计算表明，达到稳态传热的稳态导热的时间差别不大，其原因丰要是一维计算未考时问与塔筒厚度正相关；虑塔筒内部的热传导问题。(4)塔筒非稳态导热一维数值计算表

5、明，达到最大温4结论及建议综合前面的计算及论述，得出如下结论及建议：(1)冷却塔开始运行时，塔筒主要以非稳态对流换热方式传递热量。其传热过程为：①冷却塔开始运行；②热蒸汽和塔筒内壁对流换热，塔筒内表面温度升高；③随着时间推移，温度变化波及的范围逐渐扩大；④塔筒自内向外，各截面温度依次升高，温度变化逐层传导到塔筒的外表面；⑤塔筒外侧表面温度升高；⑥塔筒外表面与塔外空气对流换热；⑦随时间推移，壁面温差逐渐增高，接近恒定状态，此时，非稳态导热过程结束，进入稳一60一差的时间小于达到稳态导热的时间，其原因是内壁面升温较快，能迅速达

6、到壁面最大温差，然后内外壁面再同步缓慢升温；塔筒非稳态导热三维数值计算表明，达到最大温差的时间和达到稳态导热的时间差别不大，其原因主要是一维计算末考虑塔筒内部的热传导问题。●【参考文献】[I]DL／T5339—2006，火力发电J一水工设计规范[S]．[2]GB／T50102—2003工业循环水冷却设计规范[S]．[3]孔祥谦．有限单元法在传热学中的应用(第三版)[M]．北京：科学出版，1998．广东建材2010年第12期工艺与设备工作行程6050mm，北闸泄水闸液压油缸T作行程2150mm，南闸泄水闸液压油缸工作行程41

7、10mm。闸门的控制要求为：保证闸门在启闭时的两边基本平衡，泄水闸和船闸的两臂行程差不大于20ira，在闸门动作的最初阶段和最终阶段都要求闸门动作要缓慢、稳定。通常在工程E行程的检测方式有模拟量式和编码量式，模拟量式就是行程检测装置将检测得到的行程数据以0～20mh或者4～20mA的电流送往PLC模拟量采集单元，经过换算得出行程的实际值。而编码量式则是将行程数据以二进制码、格雷码或自然码等形式以数字量的方式送往PLC数字量采集单元进行转换。由于本工程采用的是GE90—30系列PLC作为控制单元，如果采用4～20mh传送行程

8、，不计传感器的精度，由于16通道模拟量模块的采集精度为0．25％，也就是说对船闸这样的6050rrtm工作行程的油缸来说，可能造成的最大单边误差为：E=6050×0．25％=15．125mm显然对于两边最人行程差不大于20ram的保护要求，在反应精度上满足／1i了要求。而实际采用的绝对伍编码传感器，测量