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1、大直径软岩嵌岩桩侧阻发挥系数取值分析1,21蔡江东,姜振泉(11中国矿业大学资源学院,江苏徐州 221008;21淮阴工学院建工系,江苏淮阴 223001)摘要:据《建筑桩基技术规范》(JGJ94294),嵌岩桩桩周土总极限侧阻计算采用折减系数法,《规范》提供的侧阻发挥系数仅考虑了桩端硬质岩支承和桩周土质条件,没能反映软岩支承及长径比lPd>30的嵌岩桩,更没考虑嵌岩桩的侧阻发挥过程。本文根据工程试桩资料,分析桩周土侧阻发挥过程及侧阻发挥系数取值问题,结果表明嵌岩桩桩周土侧摩阻力发挥除与桩周土土性、桩端支承强度有关外,还与土层相对桩身的位置等诸多因素有关。关键词:嵌岩桩;现场试验;侧
2、阻发挥系数;软岩中图分类号:TU47311+2文献标识码:AAbstract:Ultimateskinfrictionofpileshaftcanbedeterminedby“CodeforPileFoundationofBuilding”.Thismethod,however,onlyconsidersthefactorsofpatternandsoilconditionaroundthepileandthestrengthofrockatthebottomofthepile.Itneglectsmanyotherfactorsaffectedtheskinfrictionofpi
3、leshaft.Basedonthefieldloadtesting,thispaperanalyzesthemechanismofskinfrictiondistributionandassessesthemobilizationcoefficientofultimateskinfrictionofpileshaft.Keywords:rock2socketpile;fieldtesting;mobilizationcoefficientofskinfriction;weakrock的,软岩区许多大长径比嵌岩桩的实测资料显示桩1 前言周土侧阻发挥程度沿桩身上下并不一致。本文利用《建
4、筑桩基技术规范》(JGJ94294)中,嵌岩桩实测资料,就极限状态下试桩的侧阻发挥情况与桩周土总极限侧阻力Qsk由下式计算:《规范》中侧阻发挥系数(见表1)取值进行比较(尽管支承条件有差异),并籍此阐述侧阻分布特Qsk=u∑ξsiqsikli(1)点、总结侧阻发挥系数,其结论虽具地域性特点,式中:u、li———分别为桩周长和桩穿越第i土层厚但分析问题的方法对其它地区嵌岩桩的合理设计有度(m);qsik———桩周第i层土的极限侧阻标准值一定的借鉴意义。(kPa);ξsi———第i层土侧阻发挥系数,当长径比lP2 软岩嵌岩桩静载试验d<30时按表1取值。侧阻发挥系数取值表表1211 工程
5、概况桩端支承于新鲜或微风化硬质岩且桩底无沉渣为准确设计某高层建筑嵌岩桩基础,有关单位黏性土、粉土砂类土及碎石类土其它情况对两根试桩(3#、6#桩)进行极限静载试验并量018017110测桩身轴力。两试桩桩径均为110m、桩长43m;主筋<16mm通长;桩身砼C30。由于基岩面起伏,6# 公式(1)中侧阻发挥系数取值的本质是基于桩仅嵌入强或中风化泥岩中(泥岩不存在完全风化安全考虑的折减(《规范》512111),实践证明,对带故难以判断强、中风化界线),嵌深610m;而3#于长径比不大的硬质支承嵌岩桩,该式估算值精度桩有112m嵌入微风化岩,其上415m嵌入强或中风较高。化岩。成桩时,
6、在两桩桩身中按等标高埋设钢筋应随着大长径比嵌岩桩在软岩区的逐步推广,人力计:每桩19个(标定面4个、其余均3个),分6们发现这类嵌岩桩桩周土侧阻发挥性状明显有别于个断面。试桩采用慢速维持荷载法。刚性短桩,当桩体嵌入中风化甚至是强风化岩中(刘远兴,郑颖人,1998)时情况更是如此。这时如仍借收稿日期:2005203225;修订日期:2005207210助表1的侧阻发挥系数值,将会产生较大误差。作者简介:蔡江东(1968-),男(汉族),江苏淮阴人,硕事实上,影响桩周土侧阻发挥的因素是多方面士,副教授.2006年第2期工程勘察 JournalofGeotechnicalInvestiga
7、tion&Surveying15212 试验结果(1)静载试验:两试桩的静载试验荷载～沉降(P2S)关系如图1。(2)轴力图:根据各级加载时同一断面上不同钢筋应力计的振动频率换算出轴力Pz,由此绘制的两桩桩身轴力图如图2。3 试验结果分析311 极限承载力由图1,两试桩的P2S曲线都出现了明显的陡降段,表明试桩已达极限状态。据试桩曲线确定的图1 静载试验P2S曲线图2 试桩桩身轴力图图3 试桩摩阻力～位移关系数两桩极限荷载:Pu(3#)=14000kN;P
