3、预为Hele2Shaw流;忽略纤维对流动过程的影响.测制品中心面的纤维取向分布.由于Jeffery方程将Hele2Shaw流推广到非牛顿流体的非等忽略了纤维间的相互作用,因而与实际情况有一温流动情况,则可由粘性流体力学的基本方程导[3]定的差距.Folgar和Tucker在Jeffery方程的出如下塑料熔体充模流动的控制方程:基础上附加一纤维的相互作用项,描述了浓悬浮9(bqu)ö9x+9(bvl)ö9y=0;体中的纤维取向分布,其附加项参数的确定依赖9Pö9y-9[G(9uö9z)]ö9z=0;[4]于实验.Dinh等提出了中等浓
4、度短纤维增强塑9Pö9y-9[G(9vö9z)]ö9z=0;料的流变方程,并给出了纤维取向的计算公式,其QcP{9Tö9t+u9Tö9x+v9Tö9y}=取向模型考虑了纤维间的相互作用,给出了纤维K92Tö9z2+G[(9uö9x)2+(9vö9y)2],(1)取向与应变张量间的显式关系,为纤维取向的计式中,b为型腔半厚;qu和vl为x和y方向的平均算机模拟奠定了良好的基础.本文采用Dinh模流速.关于z向的速度、温度边界条件和流动平型模拟注塑成型过程中纤维的取向,以多层的纤面(xy平面)内的压力边界条件如图1所示.维取向描述注塑制
5、品截面内的整体纤维取向.a.速度、温度边界条件u=v=0;T=Tw, 对z=±b.1 基本假设与速度场计算9uö9z=9vö9z=0;9Tö9z=0,对z=0.由于注塑件大多是薄壁制品,即厚度方向的固体力学学报尺寸远比其他两个方向的尺寸小,故可认为塑料固体力学学报(英文版)熔体在扁平的型腔内流动为Hele2Shaw流,因而广播与电视技术有如下假设:a.仅考虑厚度方向的热传导,忽略硅酸盐学报沿流动方向的热传导;b.压力沿厚度方向不变;国防科技大学学报c.忽略沿流动方向的热对流;d.忽略熔体的粘海洋环境科学弹性效应,即忽略正应力,仅考虑
6、剪应力;e.在动海洋与湖沼学报力学方程中忽略惯性项;f.忽略模壁的边界层效焊接技术图1 速度和温度边界条件图应;g.在流动过程中密度不变.航空周刊通过推导,可得到压力场的控制方程:在纤维定向分析中,采用如下假设:纤维的密航空杂志河北农机收稿日期:1996210225.陈 兴,男,1963年生,副教授;武汉,华中理工大学模具技术国家重点实验室(430074).3高等学校博士学科点专项科研基金资助项目(9448719).©1995-2005TsinghuaTongfangOpticalDiscCo.,Ltd.Allrightsreser
7、ved.6 华 中 理 工 大 学 学 报 41997年ý(SýP)=0,(2)到的定向角即为纤维在注塑过程中的实际定向.b2式中,z为描述直观,将纤维的二维定向角U写为p1S为流动率,S=∫dz.-bG=cosU;p2=sinU,其中p1和p2分别为单位长纤b.压力边界条件维定向张量p沿x和y轴的分量,这样9Pö9n=0,在c0和c1处;0U=arctan(p2öp1)=arctan((E21p1+P=0,在cm(t)上;000E22p2)ö(E11p1+E12p2)).(6
8、)9P∫-Sdl=Q(t),在ce处. 在分析注塑流动时,针对二维情况,将式(3)c9ne展开可得到一组构成计算注塑流动纤维定向应变 入口处的温度边界条件为T=Te(在ce处),张量的方程.Te为熔体注射温度,Q为流量.3 纤维定
