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1、电瓷避雷器1992年第3期(总127期)带串联间隙氧化锌避雷器的工频放电电压车文俊张宝全‘能源部电力科学研究院北京1008幻【摘要】中性点非有效接地系统中使用了许多带串联间隙的氧化锌避雷器,,(简记为MOA一SG)在测量其工频放电电压(简称工放)时制造厂和用户一般都米用传统的用于碳化硅进雷器的测量方法.氧化锌电阻片与碳化硅阀片在性能上有很大,用传统的试验方法测量MAG的。差异O一S工放是不合适的本文对此进行了试脸,。研究并提出了新的测量方法【关键词】金属氧化物避雷器串联间隙工频枚电测试方法估计避雷器的工
2、放,非常不利于避雷器的安l问题的提出,。全运行因此有必要对此问题进行研究本中性点非有效接地系统易出现i皆振过电文就此做了一些初步的试验分析并得出一些一压和弧光接地过电压。这两种过电,。压倍数较结沦在此提出供大家i」论2.5一3.0,3.5kV高(可达倍有时甚至达倍)表1电站用10MOA一SG的测试数据持续时问较长(可达数十分钟或更长),对无产品编号123,间隙氧化锌避雷器是很不利的运行条件因,三次工放平均值(kV)27928.027.,此出现了MoA一sG。目前避雷器制造厂和·五次冲放平均值kv)35.
3、537.235石(电力运行单位都是采用原碳化硅避雷器的试..,冲击系数0980940月。验方法来测量MOA一SG的工放这样得出:了两点与碳化硅避雷器性能不同的结果¹整;2试验研究只避雷器的工放高于其间隙工放较多º冲击系数小于1。例如、某为进行MOA一SG工放的试验分析,我厂鉴定资料提供的测,。试数据就有冲击系数小于1的情况,见表们组装厂三个试品其参数见表2试验时.1。我们认为这两点结果是不可信的,过高地的气象条件:温度265℃,相对湿度65%,、关zno压敏电阻瓷体微观结构发生变化是5结语。导致脉冲退化
4、的决定性因素zno压敏电阻在高能浪涌冲击下会发生参考文献,.,.....I一v特性不对称退化现象在T一v特性曲线rleyandPaulson,JApPIphys,1CGShiWM。,:的击穿区退化也很显著退化的程度与瓷体197950(9)5782、、、...,的结构和性质脉冲时间频率数量和冲2Ka,IEEEEleetrieansag,1989二Ed】iM5【6128...,.3Taeraes,,:击电流密度的大小以及环晚等因素密切相TkmmtalJAPplPhy198625295、:第3期车文俊张宝全带
5、串联间隙氧化锌避雷器的工频放电电压。。,气压99kPa见表2从表2可以看出MOA一SG工放传统方法的试验接线l,%一40%。见图试验结果较其间叫江放高30表2试品参数和用传统方法测出的试品工放试品一氧化锌电阻片干l普通平板间隙-一一⋯直径U一m^下万孤一「电蓉⋯直径对数工放{电容工放_les丰es!1!l‘一一V‘(mm)(kV)(kV)⋯(PF)(mm)(对)(k)一(pF)(k、)一50司川20.040075509{20一2!27一29
6、一-..今235!974】461356}20一2126~28}
7、3}5011.422.81435O61一2一13】6~18注:l、2和3lokV和V.试品分别为6k电压等级3工频电压发‘}从汽图详细给出了试品在不放电一间歇性七1!l!1)r。f脉冲放电~稳定放电~问歇性脉冲放电~不放电过程中试品电压电流白勺波形变化情况。诬里j{}红表3MOA一SG的工阮放电情况试品一一传统方法测图l传统方法的试验接线庶黑黔士黔瞥竺工班哭~_「‘,r,‘,J出的试品工T,(250vx20A)一四鳅习捧肤吧优’亚肤吧吧尸一自荆调压子S漏号l象时v的读数(kV)v的读数(kV)放(kV)
8、下(sokV“砚A)试验变压器—2!~2322~2327一29v静电电压表一S试品R保护电}暇21~2222~2326~28——,笼213~】414~飞三6~18为了弄清这个问题我们按图接线进,,,2RlV(VZ行了一些试验试验结果如(l)一(4卜()未接和D分别接入和u,。:u间隙电压和阀片电压随试品电压的变化情况4。见表l幼电!卜一示皮器4“,u:“表和随的变化情况(以试品l为例)’,仁转占未试品放未电}脉放冲电脉放冲电脉冲放电稳定放电稳定放电冲状态放一一说明⋯电图2试验研究接线(参照图l)1、“v
9、lvZ静电电G(kV)0~212!~22一27一压表一串联问隙咫Z‘R,120。).氧化锌电阻);分流器(uz(kv)!0一2020~2220~22一一一..一n792MQ/68k。)一分压2浮(十—uZ(k0~l一l~2‘V)I2~15,,(l)未接V,和VZ分别接入R,和D、,,(3)未接v,V:DRl利用示波器和静电电压表判断试品的工频放和接入利用小,电情况试验数据见表3示波图见图3(见波器估算试品在未放电至稳定放电过程中电,。下页)
