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1、132中国农村水利水电·2015年第2期文章编号:1007-2284(2015)02-0132-04混流式水轮机水力振动及补气减振研究李雷,张昌兵,唐巍(四川大学水利水电学院,成都610065)摘要:基于VOF气液两相流模型,研究了不同补气方式对大桥水电站混流式水轮机的减振效果。为较好地模拟补气过程,以整台水轮机为研究对象,包括蜗壳、座环、活动导叶、转轮、尾水管等,对其进行了三维数值模拟,得到了水轮机过流部件压力分布、速度分布、尾水管补气流态,以及压力脉动特性。计算结果表明,补气能有效减小尾水管中的负压值和压力脉动幅值,且大轴补气的效果优于短管补气,但
2、补气对消除转轮叶片气蚀的作用不明显。关键词:混流式水轮机;水力振动;压力脉动;气蚀;补气+中图分类号:TV136.1文献标识码:A1.1VOF模型0引言水轮机补气属于对水气两相流,采用VOF模型能较好地水轮机内的流动是一个复杂的三维流动,当过流部件设计模拟补气特性,假设在同一计算单元中水和气具有相同的速不合理,或运行操作不当时,会引起机组振动、产生噪音,导致度,即服从同一组动量方程,但它们的体积分数在整个流场中水轮机汽蚀破坏、机组运行不稳定、机组之间功率摆动[1]。以都作为单独变量。在每个单元中,水和气的体积分数之和为1。大桥水电站为例,该水电站装机容
3、量4×22.5MW,水轮机型与真正的单相流相比,就会多一个体积分数(水或气的体积分号HLD126-LJ-145,最大水头187m,额定水头152m,最小水数)变量。如果αw表示水的体积分数,则气的体积分数αa可表[9]3示为:头130m,单机额定流量18.5m/s,额定转速600r/min,调节αa=1-αw(1)水位差45m,吸出高度-6.2m,水轮机尾水管采用短管补气。只要流场中各处的水和气的体积分数都己知,所有其他水机组自投产以来,机组运行不易稳定,存在功率摆动,补气不充和气共有的未知量和特性参数都可用体积分数的加权平均值分,水轮机汽蚀、振动问题
4、十分突出。根据运行、检修数据统计来表示。水气界面的跟踪通过求解下面的连续方程来完成:[2],测算,机组平均检修周期约为2a,2~3a就需更换新转轮αwαw+ui=0(2)严重影响了电站的正常运行。因此,有必要对其水轮机进行三txi维流场计算,以便分析机组振动特性以及尾水管补气特性,为式中:t为时间;ui为速度。水轮机改造提供参考。目前已有很多文章分析补气对振动的1.2k?ε模型影响及电站新增或改造补气装置的实例[3-8]。但缺少对流体采用k-ε模型来模拟水轮机内水流的紊流运动,控制方程激振机理及不同补气形式对振动影响的分析。本文拟采用气如下。连
5、续方程:液两相流模型对大桥电站水轮机进行三维CFD数值模拟,分ρρui析流体激振机理以及不同补气形式的减振效果。+=0(3)txi1数学模型动量方程:(ρui)+()=-P+ρuiujtxjxi收稿日期:2014-10-30()ui+uj(4)作者简介:李雷(1990-),男,硕士研究生,研究方向为电站水力学μ+μixj[(xjxi)]及动力系统。E-mail:Happy__Ray@163.com。湍动能方程:通讯作者:张昌兵(1969-),男,博士,副教授,研究方向为水力机械(ρk)+(ρkui)=及水动力学。E-m
6、ail:scuzcb@163.com。txi混流式水轮机水力振动及补气减振研究李雷张昌兵唐巍133Gk-αμtk(5)k(μ+)xj[σkxj]式中:ρ为密度;k为湍动强度;μ为运动黏度系数;μ为紊流涡t黏系数。湍动能耗散率方程:()+(i)=Cε-ρερεuε1Gktxikμtεαεμ+-Cε2ρ(6)xj[(σε)xj]图1计算域及网格式中:Cε1为湍动能耗散生成项常数;Cε2为湍动能耗散消失项常Fig.1Computationaldomainandmesh数;Gk为平均速度梯度引起的紊动能k的产生项;ε为耗散率。计算如
7、下:量,即蜗壳、尾水管部分由于流道简单,采用粗网格;而座环、活动导叶、转轮部分由于流道复杂,且对水轮机性能影响较大,采uiujuiGk=μi+(7)(xjxi)xj用细网格,从细网格到粗网格采用均匀过渡。整个计算域共计涡黏性系数与湍动能耗散关系如下:划分为150万个计算单元。选择9个典型运行工况进行计算,k2如表1所示。μt=ρCv(8)ε表1计算工况式中:Cv为无量纲系数。Tab.1Computationaloperationconditions上述公式中模型系数取值为:Cε1=1.44,Cε2=1.92,σk=水头H/流量Q/相对开度/
8、工况补气方式1.0,σε=1.3,Cv=0.009。m(m3·s-1)%11601895无2边
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