锅炉省煤器磨损爆管原因分析与处理

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1、Vo1．32No5湖北电力筮2008鲞年箜1O月塑0ct．2008锅炉省煤器磨损爆管原因分析与处理肖三霞，蒋国平(1．广州发电厂有限公司，广东广州510160；2．广州大学，广东广州510405)[摘要]针对旺隆热电厂2号锅炉省煤器磨损爆管原因进行了具体分析，并结合实践经验，给出了具体可行的处理方案，此方案解决了省煤器磨损问题，提高了锅炉运行安全性。[关键词]省煤器；磨损；安全性[中图分类号]TK223．33[文献标识码]A[文章编号]1006-3986(2008)05-0041-03CauseAnalysisandTrea

2、tmenttoBoilerEconomizerTubeRupturebecauseOfWearXIAOSan—xia，JIANGGuo—ping(1．GuangzhouGenerationCo．，Ltd．，Guangzhou510160，China；2．GuangzhouUniversity，Guangzhou510405，China)[Abstract]ThecauseofWanglongthermalpowerplantNo．2boilereconomizertuberuptureisanalysedspe—cifica

3、lly．Combinedwithpracticalexperience，specificandfeasibletreatmentsehemesareproposed．Theecono-mizerwearproblemsaresolved，andtheboileroperationsecurityisenhanced．[Keywords]economizer；wear；safety域看，主要是由于飞灰颗粒的冲击与切削作用引起1省煤器爆管事故概况的，而且尤以后者为主。理论和实践表明，影响省煤器受飞灰磨损发生泄漏、爆管是燃煤锅炉磨

4、损的主要因素有：飞灰浓度，灰粒的物理化学性普遍存在的问题。广州市旺隆热电厂有限公司质，烟气流速，受热面的布置与结构特性，以及锅炉2号锅炉为东方锅炉厂生产的DG420／9．82一Ⅱ型运行工况。若不考虑锅炉运行工况的影响，它们之高温高压自然循环煤粉炉，钢构架悬吊结构、单炉膛间的关系可表示为式(1)：露天布置、平衡通风、四角切圆燃烧方式、固态排渣。6⋯=Ct~lmkfl。(w3k)t(1)过热器出口温度为540~C，过热器出口压力为9．82式中6⋯——管子的最大磨损厚度，mm；MPa，最大蒸发量为420t／h。省煤器为两级错列布仅

5、——飞灰的磨损性系数，与煤灰的磨损性置。高温省煤器通过省煤器护板悬吊在尾部包墙集及管束的结构特性有关；箱上，包墙集箱再通过吊杆吊在顶板梁上。低温省田——飞灰的管壁撞击率，试验指出，它与煤器采用双烟道布置支搁在尾部座梁上，沿烟道宽飞灰颗粒大小、气流粘性、气流速度度方向分成左右对称两部分，又沿烟道深度方向分以及管子的直径有关；前后两部分。省煤器管排节距S=110mm，S，=m——金属抗磨性质系数，碳素钢m为1．0，60mm，采用规格为32×4材料为2O(G)的管子。合金钢m为0．7；其中2号炉2005年投运以来运行时数不到2×1

6、0hk——飞灰浓度，g／m；就出现了因磨损而引起的省煤器爆管。卢——考虑烟气流速不均匀分布的系数；卢——考虑烟气浓度不均匀分布的系数；2省煤器磨损原因分析——时间，S；飞灰气流横向冲刷省煤器管在管壁表面产生的W——飞灰流速，可视为等于烟气流速W，m／so磨损是一种非常复杂的物理过程，就磨损最严重区烟气流速和流通截面积的关系表示为式(2)：[收稿日期]2008—07—27W=Bi(0+273)／273A(2)[作者简介]肖三霞(1979一)，女，湖北孝感人，工程师。式中曰i——计算燃料消耗量，kg／s；．41·箜鲞箜塑湖北电力

7、V0o1．32№52008年10月et．2008——1kg燃料的烟气容积，Nm／kg；3采取的措施A——流通截面积，m；0——烟气平均温度，℃。3．1减轻局部磨损的措施将公式(2)代入(1)有式(3)：根据受热面磨损机理和磨损公式，结合在工作6=a~mk#[邬Vy(0+273)／273A]t中积累的防磨成功经验，针对此类型的局部磨损提(3)出以下防磨措施：上述公式基本上反映了影响省煤器磨损的诸多(1)破坏宽度方向中间位置烟气走廊的形成。因素，提供了分析省煤器严重磨损原因的方法和解低温省煤器沿烟道深度方向被热风道分成前后2决省

8、煤器磨损问题的途径。组，每一组又沿烟道宽度方向分成左右对称的2部本次爆管具体位置为低温省煤器下组炉后第一分，沿烟气流向被分成上下2部分，上、下2部分为列下起第一条大弯。位置如图1所示。同一流程的2部分，在竖直方向各有两条管(如图2所示)，因此，在图2中的s区域有烟气走廊，但是由于管1、2、