输电线路联合式基础的设计应用

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1、维普资讯http://www.cqvip.com2006年第7期《贵州电力技术》(总第85期)输电线路联合式基础的设计应用贵州电力设计研究院王晶明[550002]摘要在贵州山区遇到软土地质情况时，铁塔基础设计必须慎重，若考虑不周，将影响输电线路运行安全。本文通过对已投运多年220w线路铁塔基础采用联合式基础设计方案介绍，并进行分析计算，提出在贵州山区输电线路在软土地质情况下，宜采取联合式基础设计。关键词线路联合式基础设计×0．3+4×0．×1．51前言=1861In3众所周知，软土是由细粘土组成的，一般

2、在静水有水时重力Gn=18．61×14=260．54()或缓慢流水环境中沉积，天然含水量大，压缩性高，无水时重力G=18．61×24=446．64()承载力低的一种软塑到流塑状态的饱和粘土。在工程设计中，如有疏忽，必将导致建筑的开裂甚至失稳和损坏。在高压输电线路铁塔基础设计中，如遇这种土质，必须慎重设计和施工，否则会影响输电线路的安全运行。现以贵州已投运的220kV线路铁塔基础设计lPⅢ中的问题作一介绍。该线路一侧靠高山，线路不能上山，另一侧靠村寨，线路经过3公里左右的软土==一ll(大部分为淤泥质)地

3、段。经过地质鉴定，塔位所处==J淤泥最深7—8m，最浅5m左右，在该段线路中，采取两种基础设计，一种是全面开挖，在原基础超深至LPⅡ基岩或较好土质上用100毛石砼填至设计标高，这种基础开挖土方量大，且多在地下水位较高地的地l匕=lI方，施工困难，耗资较大，回填毛石砼方量大，淤泥5==UKJ—8m深，毛石砼方量大约在1803401113；另一种是PⅣ采取联合式基础，该基础在贵州高压输电线路铁塔设计中，属首次应用，现对该基础设计加以分析。faa_一bl—I．一2设计条件2．1工程地质旺——⋯淤泥质[P]=5

4、0kN／rn2，7=15kN／m~，E=1000。1500kN／M图1表12．2基础型式及尺寸，如图1L=7．2m，h=1．8m，0=4．14m，0=1．53m，b=0．5m。2．3基础作用力见表12．4基础体积及重力=7．2×7．2×0．3+4×(7．2—2×0．6)×0．5·4·维普资讯http://www.cqvip.com2006年第7期《贵州电力技术》(总第85期)2．5底板上方土体积4倾复、基础下压力、沉降计算=7．2×7．2×1．5—18．61+0．62×0．3×4=59．58(IYl3)

5、4．1倾复计算(X方向)M=(Gf+G。)。，23联合式基础内力分析M0=[EFT(Z+s)+22FH·h一2F(Z+s)]／2计算时，假定联合式基础为一倒置的肋形楼盖K=M／M0体系，其圈梁嵌固于四个基础上。式中G——基础重力，kN；3．1底板的弯矩计算G。——基础底面上方土的重力，kN；(1)计算应力、F——分别为作用于基础顶面的设计上80-拨力和下压力，kN；n——作用于基础柱顶面平行于x方向水式中——轴心荷载作用下基础的压力，kN，IYl2；平力，kN；——作用于底板上的轴心荷载，kN；S——平

6、行于X方向柱间距，m。——底板宽，m；倾复计算结果见表2。0——圈梁边一边距离。表2：±(kN／m~)⋯：±(kN)：±一一哗(kN)·：±(kN／m~)式中M、4．2基础下压力计算——分别作用于基础底面平行x轴和Y轴方向』m／n：一A±工"±工"Y的力矩，kN·rn。(2)板弯矩计算=F++Got．-．1-6M,L±6MyLP，板按四边固定，以弹性理论计算跨中和固定P=F，+G，+GoL边的弯矩。计算结果见表3。跨中单位宽度上的弯矩(平行于轴)表3工况基础下压力(kN／m2)(平行Y轴)。PP晌P一[

7、P】]M=M=0．017680‘a固定边单位宽度上的弯矩A=A=一(0．051380±0．0155·溉)·0(3)PⅡ、PⅢ、PⅣ板弯矩计算简化按悬臂板计算PⅡ。a=‘02。‰=()．o2x=(．o2x·MPⅣ板的弯矩一般不受控制，其配筋可按PⅡ板4．3沉降量计算，不均匀沉降引起基础倾斜计算见统一考虑。表43．2圈梁的计算从表2、表3、表4计算结果可以得出，该塔倾复圈梁的荷重类似于楼面中梁的荷重，弯矩计算计算安全系数大于允许安全系数；基础下压力最大可按两端固定的梁计算。值小于修正后的基础土的容许承载力；

8、由于基础不3．3柱板的强度计算(略)均匀沉降引起的基础倾斜值，对铁塔挠(下转9页)·5·维普资讯http://www.cqvip.com2006年第7期《贵州电力技术》(总第85期)等方法可降低特高压输电中的工频过电压；9谷定燮，我国特高压系统的过电压和绝缘配合[J]，中国(4)除了安装性能优良的MOA和采用(3)中的电力，1999，32(4)：65—68，10谷定燮，陆宠惠，日本特高压系统过电压和绝缘配合措施外，还可利用带并联电阻的断路器