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时间:2019-02-04
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1、东川水库低弹模混凝土防渗墙应力变形分析张冲隆(福建省水if,0水电科学研究院,福建福州350001)摘要:该文结合平和县东川水库大坝混凝土防渗墙工程实例,采用二维非线性邓肯(E—B)模型,对不同弹性模量、不同厚度的防渗墙进行应力、变形分析,为水库除险加固设计提供依据。分析结果表明:弹性模量对防渗墙应力影响较大,对变形影响较小;墙厚对防渗墙应力、变形影响均较小。关键词:防渗墙;应力;变形;弹性模量;邓肯(E—B)模型;东川水库中图分类号:TV543.82文献标识码:B文章编号:1002—3011【2016)02—0049—04引言而下分别
2、为1:2、1-2.3、1:2.5、1:2.5、1:2,高程226.26m、217.79m、210.00m、208.00m分别设土石坝除险加固工程中,坝体防渗较多采用混宽2.0m、4.0m、4.0m、8.1nl的马道。背水坡凝土防渗墙。混凝土防渗墙具有成墙整体性好、厚217.79m以下为堆石棱体。度均匀连续、质量可靠、防渗效果好、观测方便、坝体筑填土主要成分为粘性土,均匀性较好,耐久性好等特点,是一种比较稳妥可靠的防渗加固处理措施¨]。中小型水库除险加固工程对稳定、渗回填时经分层压实。坝基从上至下分别为凝灰熔岩残积粘性土、全风化凝灰熔岩、
3、强风化凝灰熔岩及流问题研究较多,对防渗墙应力、变形研究相对较弱风化凝灰熔岩。少。现根据平和县东川水库除险加固实际情况,分析不同弹性模量、不同墙厚情况下,混凝土防渗墙2水库大坝存在的主要问题的应力、变形情况,为水库除险加固设计提供依据。1985年坝坡发现白蚁活动现象,左坝岸坡尤为1工程概况严重,曾挖出蚁巢多处。库水位高于218.00m高程东川水库位于漳江上游的平和县安厚镇东川村,时,右岸桩号0+080—0+120段,217m高程及以距平和县城50km,是一座以灌溉为主,结合发电、上2m区域,出现40~60ITI湿坡带,随即进行灌防洪等综合
4、利用的多年调节中型水库。水库除险加浆处理。灌浆工程于1985年5月动工,同年12月25日竣工。灌浆处理后,湿坡问题基本解决。2006固后死水位212.33m,正常蓄水位230.00m,设计洪水位232.68m,校核洪水位233.67m,总库容年水库高水位运行时,大坝背水坡高程226.00m以1617万m。枢纽工程包含大坝、溢洪道、输水涵下湿坡面积达380na,后即限制水位运行。洞、坝后电站及管理房等。工程于1965年6月动工大坝加固前存在的主要问题:坝体筑填土压实兴建,1967年9月竣工蓄水,至今已运行将近50度均偏低,含水率偏高。筑填
5、土干密度差异较大,年,于2009年被鉴定为“三类坝”工程。压实度变化较大,呈弱~中等透水性。水库高水位大坝为均质土坝,坝顶高程234.53m,坝顶宽运行时,大坝背水坡出现大面积湿坡。5.5m,防浪墙顶高程235.73m,坝顶长208.0m,3除险加固方案设计最大坝高36.53m。大坝迎水面坡比自上而下分别经过综合比较,坝体除险加固采用冲击钻造混为1:2.5、1:3、I:3.5、I:3.8、I:4,高程226.26凝土防渗墙方案。拓宽坝顶以后,在高程233.73inm、218.00m、210.00m分别设宽2.0m的马道,进行混凝土防渗墙
6、施工。防渗墙中心线位于坝上0高程208.43m设宽1.0m的马道。背水坡坡比自上+002.05,与坝轴线平行,墙厚0.8In,中心线长收稿日期:2016—05—09212.89m,墙顶高程233.67m,防渗墙面积5930m2,49图1坝体典型断面式中:A为方向应力增量;A6为方向应变增量;Ao"为】,方向应力增量;压强度R81>9MPa,抗拉强度R28≥0.9MPa,抗渗A6为y方向应变增量;△为剪应力增量;于1X10~cm/s。△y为剪应变增量;4应力变形计算E为切线弹性模量;为切线体积模量。4.1计算程序本次分析中,材料的应力应变
7、关系采用非线性模型(邓肯(E—B)模型),如果某单元处于初始加载状况,其切线弹性模量E和切线体积模量的相应计算公式为:4.2计算区域和边界条件[一]。B:p。1\Po1卸载时,采用卸载弹性模量:E=Kurp。f1式中:和分别为最大和最小主应力;P。为大气压力;c和为强度指标;:霸:,为破坏比;K为弹性模量数;为弹性模量指数;4.3计算模型为体积模量数;m为体积模量指数;K为卸载弹性模量数。4.4计算方法计算单元采用四边形等参单元,坝体填筑土等材料应力应变采用非线性邓肯(E—B)模型。整个计算分析的模型共剖分i463个单元、1569个节l
8、l=3Bl3B3B们olll点。计算中模拟坝体的加固施工和蓄水过程,首先△JL00EJL△y』填筑坝体,然后加固施工,最后施加水压力,一次50u1u十昴蓄水至设计水位。为接触面材料外摩擦角,8=10。;4.
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