架桥机计算书

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1、实用标准文案目　　录一、设计规范及参考文献2二.架桥机设计荷载2三.架桥机倾覆稳定性计算3四.结构分析5五.架桥机1号、2号车横梁检算7六.架桥机0号立柱横梁计算9七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算11八.150型分配梁：（1号车处）13九、0号柱承载力检算14十、起吊系统检算15十一.架桥机导梁整体稳定性计算16十二.导梁天车走道梁计算18十三.吊梁天车横梁计算18精彩文档实用标准文案一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-

2、89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q1=100t单个天车重：Q2=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m前支腿总重:Q3=4t中支腿总重：Q4=2t1号承重梁总重：Q5=34t2号承重梁总重：Q6=34t2#号横梁Q7=12t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．

3、水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1精彩文档实用标准文案三.架桥机倾覆稳定性计算(一)架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）:图中P1=4t（前支柱自重）P2=0.74

4、×22=16.28t（导梁后段自重）P3=0.74×30=22.2t（导梁前段自重）P5=P4=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5)=899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×

5、5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3<可)(二)架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算精彩文档实用标准文案架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以

6、上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。A=(1+η1)(1+η2)ФA其中：η1=0.53η2=0.5A=（1+0.53）（1+0.5）×62×2.25=320.15m2风荷载P2=CkhεA=1.6×1.39×19×320.15=13528kg=13.53tP3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.5m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6。P3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244tP4为架桥机起重小车重量P4=20×2+100×1.1=

7、150tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上7.2m处，P5=1.39×1.6×19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg=3.042t图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：M倾=P2×3.8+P3×5.5+P4×0.5+P5×7.2=13.53×3.8+0.1244×5.5+150×0.5+3.042×7.2=149.00t·mM抗=P1×2=112.96×2=225.92t·m精彩文档实用标准文案架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=225.92/（149×1.1）=1.38>1

8、.3<可)1.非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图3。与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥机稳定性符合规范要求四.结构分析（一）、荷载取值：桁架及桥面系均部荷