预应力筋张拉过程中张拉应力与伸长值的控制　

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1、预应力筋张拉过程中张拉应力与伸长值的控制(1.呼和浩特公路工程监理所，内蒙古呼和浩特010020;2.鄙尔多斯市东方路桥集团，内蒙古都尔多斯017000)摘要：文章简要讨论了呼和浩特机场高速公路K3+440分离立交桥箱梁预应力筋在张拉过程中采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，理论伸长值与实际伸长值的比较，以确定箱梁施加预应力的准确性。关键词：预应力筋；张拉；理论伸长值；实际伸长值;控制中图分类号：1)445.47+1文献标识码：A文章编号：1007—6921(XX)20—0119—01后张法预应力混凝土组合梁结构的桥梁已普遍应用于二

2、级及以上等级公路工程中。后张法预应力筋在张拉过程中采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，如果设计无明确要求时，可按规范控制在6%的范围之内。此方法的目的是切实加强预应力筋张拉过程中的技术安全保证措施，提高预应力的准确性、可靠性和可操作性，保证预应力混凝土桥梁的施工质量。现以呼和浩特机场高速公路K3+440分离式立交桥为例，介绍后张法预应力筋张拉过程中的应力控制和伸长值控制技术。工程概况：呼和浩特机场高速公路K3+440分离式立交桥全长135.20m，桥梁全宽B=12.24m，上部结构采用三孔

3、变截面预应力砼连续箱梁，跨径为40+50+40m，下部结构采用V型墩，U型桥台。1预应力筋张拉应力控制1.1锚下控制应力6K和设计张拉力PK《公路桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求，构件预加应力时，预应力筋在构件端部(锚下)的控制应力6K应符合下表规定。控制应力6K740)this.width=740"border=undefined>该分离式立交桥控制应力6K二0.7Ryb=0.7X1860:1302MPa。预应力筋的设计张拉力按下式计算:PK=6KXnXA式中：n—预应力的股数或根数;A一单股或单根预应力筋面积(mm2)o箱梁PK

4、二1302X12X(7X3.14X52/4)=2147435N=2147.4KN1.2张拉程序初应力取6K的10%，为计算实测伸长值，张拉程序为0-40.16K->0.26K-I6K(持荷2min锚固)。1.3张拉应力控制预应力筋张拉应严格按照张拉程序和张拉顺序进行，根据每束钢绞线的张拉力及千斤顶标定的线性方程，各钢束张拉力与压力表读数计算如下表：2预应筋伸长值控制2.1理论伸长值计算预应筋的理论伸长值△L可按下式计Zt-Zr-△L二PpXL/(ApXEp)式中：Pp_预应力筋的平均张拉力(N)L—预应力筋的长度(mm);Ap一预应力筋的截

5、面面积(mm2);Ep_预应力筋的弹性模量(N/mm2)0预应力筋的平均张拉力计算公式：Pp-{P[1-e-(kx+(i㊀)]}/(kx+

6、j㊀)式中：Pp—预应力筋平均张拉力(N);P—预应力筋张拉端的张拉力(N);X—从张拉端至计算截面的孔道长度(m);e_从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k一孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数;H—预应力筋与孔道壁的摩擦系数取L二x6k=P/Ap则：AL:6kXLX[1-e-(kx+p9)]/[(kx+n0)XEp]设计文件6k=1302MPa，检验报告Ep:199GPa:1.99

7、X105MPa,《公路桥涵施工技术规范》附表G.8预埋金属螺旋管道k=0.0015,钢绞线=0.22,理论伸长值计算结果如下:740)this,width=740uborder=undefined>2.2伸长值校核与判断采用应力控制方法张拉预应力筋时，应以伸长值进行考核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求M，若设计无明确规定时，则实际伸长值与理论伸长值的差值应控制6%以内，即：-M彡L理-L实彡M或(1-6%)L理彡L实彡(1+6%)L理如果校核不满足上式要求，应暂停张拉，待查明原因采取措施后，方可继续张拉。若符合上述要求，则表明采

8、用应力控制方法张拉预应力筋时，应力控制是准确可靠的。呼和浩特机场高速公路K3+440分离立交桥箱梁预应力筋在张拉至控制应力时，实测伸长值与理论伸长值比较均未超出6%的范围，证明箱梁施加的预应力是准确可靠的。[参考文献][1]JTJO41-2000《公路桥涵施工技术规范[S].XX:人民交通出版社，2000.[2]JTJ021-89《公路桥涵设计通用规范[S].XX:人民交通出版社，1989.