割缝筛管表皮推导-tamu

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1、4.2割缝筛管表皮计算公式推导对于简单线性排列的割缝筛管，其表皮系数ssl通过缝宽ws，缝长ls，圆周内割缝数量ms，割缝无因次穿透比λ（其定义为单位管线长度上的割缝长度definedasthelengthofslotsperunitlengthofpipe）；以及井筒半径rw。图4.2显示了通过有限元模拟得到的简单线性排列下的筛管周围压力分布。恒定压力边界适用于割缝节点的模拟。割缝范围内的汇聚流可以被定义为一系列的径向流范围。其外边界（1+υ）rw，可以通过割缝将最大半径分割成若干个对称的几何区域来确定（如图4.3）。通过观察，υ可以表示成如下关系通过有限元模型结

2、果，当ms=1时υ≈1.5（圆周上只有一个割缝是一种极不常见的情况）当割缝穿透比不大时，沿着筛管的汇聚流（轴向汇聚流）就需要被考虑进来（见图4.4）。我们假设通过公式4.1定义的径向流区域的厚度也可以通过割缝的距离函数被表示出来（如图4.5）。从筛管表面开始计算轴向汇聚流半径γrw取经验值为割缝单元长度的一半，即这里lDs（=ls/rw）为无因次割缝长度。这里给出无因次流动区域AD沿无因次流动路径xD一个近似流动的几何学描述。综合针对近似流的公式2.36和2.37给出一个流量无关的表皮系数sslo和湍流比例系数ft,sl。图4.6显示了割缝筛管流动的示意图。几何学上

3、流动可以分为4部分，穿过割缝的线性流，由于多重割缝产生的径向流，割缝单元角度分布引起的径向流，以及从筛管流走的径向流。此外以上流动过渡时，轴向汇聚流需要被考虑进来，特别是当割缝穿透比很小（λ<1）时。我们假定在汇流带的径向流厚度是到筛管距离的函数。几何学的近似流动让我们可以通过到筛管距离的函数及其沿流动路径积分来表示流动区域。割缝内的线性流割缝筛管打开面积无因次形式这里让K作为割缝内渗透率并积分公式2.38这里tDs(=ts/rw)为无量纲的筛管厚度或者是堵塞深度。同样的，积分公式2.39得到线性流区域-14-由多重割缝产生的径向流由于多重割缝产生的径向流由图4.6

4、显示出来。r1和r2分别表示径向流的几何学内外半径。Similarlytotheequivalentwellradiusofafracture(Prats,1961)，等效半径r1为ws/4，r2为ru/ns，假设ru≈wu/2,则r2为wu/2ns。径向流的泄流区域通过到割缝距离的函数来定义无因次形式从割缝起测量的径向流无因次厚度这里在径向坐标下积分无因次泄流区域右侧积分可表示为带入公式4.14到4.13中得到同样的，在径向流区域积分公式A-16得到割缝单元角度分布引起的径向流-14-由于割缝单元角度分布引起的径向流区域的内外半径分别为r2和r3。内半径r2与图4

5、.6中的ru相等。r3为υrw。参数υ是割缝单元周向分布数量的函数（公式4.1）。从割缝起计算的泄流区域如下函数无因次形式反向积分无因次泄流区域对于高割缝密度的筛管（γ<υ），右侧的积分可表示为将公式4.20代入4.19中，得到类似的对于低割缝密度的筛管（γ>υ），右侧的积分可表示为将公式4.23代入4.19中去对湍流比例系数进行积分-14-从筛管流走的径向流在距离筛管足够远位置的巨大径向流区域是显而易见的。其内外半径分别定义为r3和r4。从图4.3可以看出，内半径r3等于（1+υ）rw，外半径定义为rb，则流动区域计算函数为无因次形式为反向积分无因次流动区域，得当

6、γ<υ，上面的公式即为假设1/rDb<<1，公式4.30即为当γ>υ时，从井筒中心开始计算的无因次流动半径厚度可以定义为这里接着将4.35代入到4.28中-14-同样的达西流在径向坐标下选择理想条件（例如裸眼完井条件和没有湍流效应）得到因此，割缝筛管的表皮系数可以表示为这里下标l和r分别表示割缝内线性流和割缝外的径向流。线性流几个组成的流量无关表皮系数和湍流比例系数表示为对于无堵塞的割缝（kl>>k）时，sSL,lo和ft,SL,l是可以忽略的，径向流构成表示如下：对于高穿透比（γ<υ），添加整合结果，公式4.15,4.21和4.29减去公式4.38得到径向流流量无

7、关表皮系数-14-另外由公式4.16,4.22和4.31得到对于低割缝穿透比（γ>υ），由公式4.15,4.24,4.36和4.38得到由公式4.16,4.25和4.37得图4.7显示了产生割缝堵塞时割缝筛管附近的压力分布情况。割缝内产生了巨大的压力损失。如果割缝内被地层砂充满（kl=k），由公式4.42和4.43给出的线性流计算方法成为主要影响因素，并提高了表皮系数及湍流影响。如果那样的话，sSL,ro和ft,SL,r将可以忽略。对于交错排列的割缝，我们将得到相对线性排列较小的表皮因子。Muskat（1949）线性驱动为两口线性交错排列井供液的情况。他指出，交