国际广场商业办公项目模板施工方案正文原版38530071.doc

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祥腾国际广场商业办公项目模板工程专项施工方案1-103 目　　　录1工程概况.....................................................................................................................021.1工程概况..........................................................................................021.2模板分项工程概况..................................................................................................022施工准备......................................................................................................................032.1材料及主要机具.......................................................................................................032.2划分所建工程施工区、段.......................................................................................042.3测量定位...................................................................................................................043模板支设施工..............................................................................................................043.1梁模板铺设...............................................................................................................043.2平台模板铺设...........................................................................................................073.3剪力墙、柱模板支设...............................................................................................083.4楼梯模板支设...........................................................................................................114模板及支架的设计计算..............................................................................................125高支摸技术措施..........................................................................................................125.1施工部位...................................................................................................................125.2高支模整体稳定措施...............................................................................................125.3高支模安全技术措施...............................................................................................136模板的拆除和维修......................................................................................................137模板安装质量要求......................................................................................................148本工程主要模板材料安排..........................................................................................159计算书。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。161-103 模板工程施工方案1工程概况1.1祥腾国际广场商业办公项目概况详表1.1.1。表1.1.1祥腾国际广场商业办公项目概况工程概况工程名称祥腾国际广场商业办公项目工程位置杭州市萧山区宁围镇丰北村建设单位杭州祥腾房地产开发有限公司施工单位浙江富成建设集团有限公司设计单位浙江新中环建筑设计有限公司质监单位萧山区建设工程质量监督站监理单位杭州之江工程建设监理有限公司安监单位萧山区建设工程安全监督站建筑面积61390m2建筑总高度95.4m建筑用地3640m2结构层数地下2层/地上26（22）层地下室15138m2层高地下二层3.6米。地下一层3.7米、5.45米　。地上主体46252m2层高1层5m，二层4.95m，A楼3层4.4m，标准层3.3m；B楼3层4.75m，标准层3.95m；二层商铺同主楼1、2层。1.2模板分项工程概况见表1.1.2楼层层高（m）对应的楼层板厚mm类别地下1层梁板模板3.6150、250、350普通、高支模工程首层梁板模板3.7250、300普通模板工程5.45180高支模工程2层、3层、4层梁板模板5、4.95、4.75、4.4100、120、130、140、200普通模板工程局部高支模工程1-103 5层---22（26）层梁板模板3.3、3.9590、100、120、140、150普通模板工程屋面梁板模板　3．3、3.95120、150普通模板工程表1.1.2模板分项工程概况针对本工程的实际情况，高支模及超高支模工程我司将按相关规定另行编制专项方案，具体内容详见高支模（超高支模）工程施工方案。从创优目标考虑，本工程为提高现浇混凝土工程质量进而达到优良混凝土效果；同时根据本工程的结构特点，结合我公司在高层施工中的经验，考虑木模板具有应用简单，布置灵活，拆装方便，工作效率高等优点，决定采用木模板体系与钢管支撑系统相结合的模板体系。本工程地下室范围内共有横向后浇带2条、纵向后浇带1条，后浇带所在跨模板及支架须留至其封闭后方可拆除，故其支架为单独设置，与相邻跨支架采用“一”字扣连接，且后浇带下与板带同宽模板采用“抽芯”法单独设置，以便于后浇带封闭前垃圾清理。本工程所需模板体系主要包括：框架柱模板、剪力墙模板、梁板模板，其主要支模方式及体系选择如表1.1.3表1.1.3主要部位模板体系工程部位模板体系1．梁、板、柱七夹板、60´80mm木枋、钢管支撑、螺杆2.剪力墙七夹板、60´800mm木枋、钢管支撑、螺杆2．楼梯七夹板、60´80mm木枋、钢管支撑、螺杆1施工准备2.1材料及主要机具：2.1.118厚模板，木方（60×80），螺杆、薄钢板等。模板进场后要码放整齐，防上变形；所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。螺杆加工根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。2.1.2支撑系统：ф48的钢管、各种规格扣件、小型型钢。1-103 支撑杆要整理，有破损、大范围裂缝（特别是焊缝脱开）、弯曲度较大的支撑杆均需替换。连接、固定支撑杆用的卡扣应整理，有破损等缺陷的均需替换。2.1.1具备锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。2.1.2脱模剂：水质脱模剂。2.1.3海绵条：2mm厚及20mm厚。2.1划分所建工程施工区、段：根据工程结构的形式、特点及现场条件，决定以横向后浇带为界分为3个作业区，每区各安排一套班组进行模板作业。竖向划分为地下室主体及地上主体两个施工段，施工分段的划分以水平施工缝为界，水平施工缝的留设位置为：每层楼板面或梁底。2.2测量定位主体结构整体效果是通过施工的各道工序来保证的，测量放线作为先导工序贯穿于各施工环节。本工程放线时凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。此外，为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺，按规定检验仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。2.3.1投点放线用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线,然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线，以便于模板的安装和校正。2.3.2标高测量根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时，可采取间接引测的方法，即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。2.3.3找平模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。常用的找平方法是沿模板内边线用1:31-103 水泥砂浆抹找平层，另外，在外墙、边柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并用仪器校正，使其平直。1模板支设施工3.1梁模板铺设复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑)，在横楞上铺放梁底板固定，然后绑扎钢筋，安装并固定两侧模板。对于跨度L≥4米或悬挑长度L≥2米的梁，支模时按设计要求起拱，其中跨度L≥4米的梁底起拱为L/400，悬臂梁自由端起拱L/300，曲梁跨中预起拱L/400。3.1.1工艺流程复核梁底标高校正轴线位置→搭设梁模支架→安装梁模底板→绑扎梁钢筋→安装两侧梁模→穿对拉螺栓→按设计要求起拱→复核梁模尺寸、位置→与相邻梁模连接固定。3.1.2操作要求3.1.2.1普通模板工程梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置见表3.1.1表3.1.1梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置注：1、脚手架步距为1.5m，扫地杆距地≤200。纵向或横向水平杆与立杆连接时，采用双扣件。2、截面大于0.45m2的梁，脚手架、梁木方及螺栓设置见高支模（超高支模）工程专项施工方案。3、本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。梁规格（截面高度）梁底两侧立杆间距(mm)梁底增加承重立杆根数(根)梁底立杆纵距(mm)梁底80*60木方间距(mm)梁侧80*60木方间距(mm)ф12穿梁螺栓排数及计算跨度(mm)≤7009000≤950≤300≤4001@≤500700~10009000≤950≤300≤3501@≤5501000~15009000≤800≤300≤3502@≤650≥15009000≤800≤300≤3002@≤6503.1.2.2梁高≥700，必须使用穿梁螺栓。3.1.2.3梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。1-103 3.1.2.1梁斜撑用板条或短木枋，角度在45°～60°，支撑在侧模上部横木枋上，间距为@1000。3.1.2.2高低跨吊模根部用马凳将木枋垫起，马凳用的钢筋直径应不小于Φ16，马凳间距为@1000。3.1.2.3梁板跨度超过4m的均应起拱，起拱高度为全跨长度的L/400；跨度大于2m的悬臂梁应起拱L/300；曲梁跨中预起拱L/400。3.1.1梁模板支设的质量保证措施：3.1.3.1梁口与柱头模板的连接特别重要,要求拼装准确，加固牢靠。3.1.3.2起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。3.1.3.3模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按模板设计要求布置。纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。3.1.3.4采用扣件钢管脚手架作支撑时，扣件要拧紧，梁底支撑间隔用双卡扣，横杆的步距要按设计要求设置。粱摸板支设示意图见图3.1.1所示1-103 图3.1.1梁底支撑示意3.1平台铺设3.2.1工艺流程：搭设支架、调整标高→安装板底木方→调整楼板下皮标高及起拱→铺设模板→检查模板上皮标高、平整度3.2.2操作要求3.2.2.1普通平台模板工程板底脚手架、木方设置见表3.1.2表3.1.2平台模板工程板底脚手架、木方设置楼层立杆横距(mm)立杆纵距(mm)板底横向钢管间距(mm)木方间距(mm)-1层、顶板8008008002002层、3层1000100010002004~顶层、屋面100010001000200其它见高支模（超高支模）工程施工方案注：1、脚手架步距为1.5m，扫地杆距地≤200。2、本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。3.2.2.2平台模板接缝处下方必须有木枋。3.2.2.3平台木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。3.2.2.4平台满堂脚手架沿全高加剪刀撑。3.2.3楼板模板支设的质量保证措施：3.2.3.1单块就位组拼时，每个跨从四周先用模板与墙、梁模板连接,，然后向中央铺设。3.2.3.2模板块较大时,应增加纵横楞。3.2.3.3检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置。安装就位后，立即与梁、墙模板连接。3.2.3.4采用钢管脚手架作支撑，在支柱高度方向每隔1.5m（第一步为1.8m1-103 ），设一道双向水平拉杆。3.2.3.1楼板模板支设如图3.1.2所示：图3.1.3楼板模板支设示意图3.1剪力墙、柱模板支设3.3.1墙柱模板施工工艺流程为：弹墙柱定位尺寸线→做找平层、定位墩→安装墙柱模板→安装墙柱水平、竖向木方及柱箍→安装对拉螺杆及加固→班组自检→项目部联合质检，合格后进行下一道工序墙柱模板安装完后，再进行一次全面检查，质检合格后方可与满堂脚手架拉结固定。3.3.2操作要求3.3.2.1本工程墙柱模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置见表3.1.3，3.1.4.表3.1.3　　　柱模板双钢管柱箍、木方及对拉螺栓设置柱规格(边长)柱高均按5.5m计柱箍间距(mm)B方向H方向50*100木方(根)ф12对拉螺栓(道)50*100木方（根）ф12对拉螺栓(道)6005504162600~10005005511000~14001-103 表3.1.4　　　墙模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置注：本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。墙的规格高按5.5m计50*100内龙骨间距(mm)双钢管外龙骨间距(mm)ф12对拉螺栓断面内水平间距(mm)断面跨度方向间距(mm)550、500厚300400400550420厚300450450550400、350厚300450450550300、250厚3004504505503.3.2.1墙柱模板均采用18mm厚模板，配置Φ12高强螺栓、60×80木枋及钢管进行加固，支设方法，先对墙柱模板进行定位放线，内置砼支撑杆或钢筋以控制墙柱截面尺寸，然后将拼好的大模板按模板定位线进行安装，钉好竖向木枋（300mm间距），并沿螺杆孔穿上螺杆，待水平钢管装上之后，将螺杆紧固，并支设支撑或进行拉结，以防倾倒。同时用支撑或拉杆上的螺栓进行墙柱模垂直度的调节。墙柱模板支设见图3.1.3、3.1.4所示。3.3.2.2墙柱根部预留钢筋头定位@1000，柱根部每侧不少2个。3.3.2.3墙柱竖向木枋间距为300mm，螺杆间距水平距离为400～450及竖向均为550mm。3.3.2.4墙柱根部第一排螺杆离地小于200mm，最上一排螺杆离平台距离小于500mm.。3.3.2.5内墙两侧斜撑对顶间距不超过3000mm，斜撑顶在水平钢管上。3.3.2.6墙柱模板根部应预留清扫口，清扫口大小为150×150，墙体清扫口间距不超过3m，每根柱模底部均应设置一个清扫口；在混凝土浇筑前、清扫完模板后，将清扫口钉牢封闭。3.3.1墙柱模板制安的质量保证措施：1-103 3.3.3.1支设的墙柱模板，其标高、位置应准确，支设应牢固。3.3.3.2墙柱模板根部要用水泥砂浆堵严，以防漏浆。3.3.3.3墙模板支设过程中板与板之间的立缝外，钉一道50×100的木方，模板的拼装如图3.1.5、3.1.6所示。图3.1.5墙模板拼装图图3.1.6板缝处理示意图3.3.3.4上层模板与已浇筑的墙体搭接200mm，为了防止混凝土浇筑时漏浆，模板底部用双面胶粘贴海绵条，海绵条大小为20×20，根部处理示意图如图3.1.7所示。1-103 3.3.3.1在模板竖楞与钢管横楞之间的空隙，用木方楔子塞紧。图3.1.7墙体根部模板塞缝示意图3.1楼梯模板支设3.4.1楼梯模板安装施工工艺流程如下：搭设支架及拉杆→调节支架坡度→支设底模（绑扎钢筋）→支设楼梯侧模→支设全封闭式踏步模板。3.4.2操作要求3.4.2.1梯板模板接缝处下方必须有木枋。3.4.2.2梯板木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。3.4.2.3梯板满堂脚手架沿全高加剪刀撑。3.4.3楼梯模板支设的质量保证措施：3.4.3.1支设之前，对楼梯模板进行计算，利用楼梯的坡度值和坡度系数，进行各部分尺寸的计算。3.4.3.21-103 平台梁里侧模、梯段板底模、梯段侧模、踏步模板下料应准确，减少误差，支设应牢固。3.4.3.1踏步模板采用全封闭式支设，踏步阴阳角应保证方正、顺直。踏步模板支设如图3.1.8所示。图3.1.8楼梯踏步全封闭式模板支设示意图1模板及支架的设计计算根据本工程结构特点，本方案编制时对所有模板及其支撑均进行了设计计算，现选取框架梁（400×1000，300×1400，500×700）、次梁（200×800）、剪力墙（5300高500厚墙，4100高500厚墙，5000高300厚墙），柱（5000高900×1400柱、1000×1100柱，5300高900×900柱，4500高800×800柱，6000高800×600柱）进行验算及160mm，120mm，150mm厚楼板模板及支架计算书附后。具体详见附件一～附件五，本设计计算采用PKPM专业软件进行。截面大于0.45m2梁、4.1m层高250厚的板及层高大于等于4.5m板详细的计算详见高支模（超高支模）施工方案。2高支摸技术措施5.1施工部位见表1.1.2（模板分项工程概况），施工时应经过严格的验算，并编制详细的专项作业施工方案，呈报公司总工程师和监理单位审批后，方可进行施工。本工程的高支模结构重点是梁板的支撑体系。5.2高支模整体稳定措施1-103 5.2.1高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按1500mm的竖向间距设置。立杆严格按设计计算所得间距进行。5.2.2纵横向均应设置垂直剪刀撑，其间距为6m；同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。5.2.3单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。5.1高支模安全技术措施5.3.1应遵守高处作业安全技术规范有关规定。5.3.2模板及支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。5.3.3施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。5.3.4高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在后浇带处应加强防护。5.3.5模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。5.3.6不准架设探头板及未固定的立杆。5.3.7拆摸应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。1模板的拆除和维修6.1模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时(大于1.2N/mm2)方可拆除，承重模板应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》的有关规定执行。6.2对墙柱模板，要求在砼浇筑三天后，且强度达到1.2N/mm2后拆除。对一般梁板，要求在砼强度达到设计强度的75%后拆除。对大跨度梁板及悬挑板，必须待砼强度达到100%后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支撑加固。6.3模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。本工程因楼层高，拆下的模板用绳系住吊下并及时运离现场，然后清理残渣污物，将损伤模板挑出及时修理。模板经检验后涂刷隔离剂备用。1-103 6.3.1墙柱模：先拆除支撑件螺栓、大小楞及连接件后,再由上而下逐步拆除模板。6.3.2梁、楼板模板：应先拆梁侧模,再拆楼板底模,最后拆除梁底模。6.1梁板模板拆模的顺序如下：拆除部分水平拉杆、剪刀撑→拆除梁连接件及侧模→松动支架柱头调节螺栓,使模板下降2～3cm→分段分片拆除楼板模板及支承件→拆除底模和支承件6.2拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂，以备待用。6.3梁、板底模，其拆模时间参见表6.1.1：表6.1.1拆模时间表结构类型结构跨度(m)砼设计强度标准值的百分率(％)板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂构件-≥1001模板安装质量要求模板安装完毕后，应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如下：7.1组装的模板必须符合施工设计的要求。7.2各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。7.3模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短边的1/300以内，四边成直线,表面要平整，用2m长靠尺检查，其凸凹度应小于4mm。7.4模板安装容许偏差符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-20021-103 ）中的最低要求。1本工程主要模板材料安排本工程一次性配3层梁板模板、2层墙柱板。以便有效地保证工期。模板每隔一至二层刷一次脱模剂，保证模板与砼能良好分离。模板工程质量控制程序详见图8.1.1所示：学习图纸和技术资料模板选择与加工制作准备工作模板涂隔离剂与钢筋工序交接学习操作规程和质量标准检查脚手架，脚手板书面交底底部标高，中心线技术交底操作人员学习作业指导书断面尺寸钢筋，砼工序交接检查班组工序管理交模浇灌留人看模质量员专业检查按梁柱的件数，各抽查10%执行验评标准但不应小于3件，梁每30～质量评比50M抽查1处，但不应少于不合格的处理3处，墙板按有代表性的自然间抽查10%，但不应少于3处按试块强度确定拆拆模注意保护棱角自检记录，质评记录整理资料清洁现场，文明施工施工记录图8.1.1模板工程质量控制程序图9.计算书1-103 梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性-1层3～5轴交J轴KL43新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】500×900模板支架高度H(m)5.15模板支架的纵向长度La(m)16.8模板支架的横向长度Lb(m)16.2二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la'(mm)800楼板立杆横向间距lb'(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数0每纵距内附加梁底支撑主楞根数3梁底支撑小楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)100设计简图如下：模板设计立面图1-103 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期30年一遇0.40城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数μs支架模板支架状况封闭式01-103 模板10.174四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.9]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=35.588kN/m1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125×35.588×0.252=0.278kN·mσmax=Mmax/W=0.278×106/54000=5.149N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×35.588×0.25=5.561kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×5.561×103/(2×1000×18)=0.463N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×35.588×2504/(100×6000×486000)=0.248mmνmax=0.248mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm符合要求！4、支座反力R1=R3=0.375ql=3.336kN，R2=1.25ql=11.121kN五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)90001-103 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.5/2)/2=1.308kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.5/2)/2=1.308kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.9-0.25)=0.439kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.9-0.25)=0.439kN/mq=max[3.336/1.0+0.014+1.308+0.439，11.121/1.0+0.014，3.336/1.0+0.014+1.308+0.439]=11.135kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.125ql2=0.125×11.135×0.12=0.014kN·mσmax=Mmax/W=0.014×106/64000=0.217N/mm2≤fm=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×11.135×0.1=0.696kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×0.696×1000/(2×60×80)=0.217N/mm2τmax=0.217N/mm2≤fv=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×11.135×1004/(100×9000×2560000)=0mmνmax=0mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[100/150，10]=0.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.25×(3.336+0.014+1.308+0.439)×0.1=0.637kNR2=1.25×(11.121+0.014)×0.1=1.392kNR3=1.25×(3.336+0.014+1.308+0.439)×0.1=0.637kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)4241-103 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.445kN·mσmax=Mmax/W=0.445×106/4490=99.116N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=1.353kNτmax=2Qmax/A=2×1.353×1000/424=6.383N/mm21-103 τmax=6.383N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=1.511mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=1.353kN,R2=1.353kN七、纵向水平钢管验算计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)Mmax=0.204kN·m1-103 σmax=Mmax/W=0.204×106/4490=45.364N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Qmax=2.548kNτmax=2Qmax/A=2×2.548×103/424=12.017N/mm2τmax=12.017N/mm2≤fv=205N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.07mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=2.882kN,R2=5.939kN,R3=5.939kN,R4=2.882kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1最大支座反力Rmax=5.939kN1.05×Rmax=1.05×5.939=6.236kN，6.236kN≤1×12.0=12kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/Lb=5.15/16.2=0.318＜5符合要求！1-103 十、立杆验算钢管类型Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算h/la=1500/400=3.75，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，μ=1.356l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.356×1500，1500+2×100]=2374mmλ=l0/i=2374/15.9=150≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.3082、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算ωk=0kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.4=0.174kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(5.15-4)]=0.9941)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=5.939+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.45-0.5/2)/2)+1.35×0.15×5.15=9.597kNR2=5.939+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.9-0.45-0.5/2)/2)+1.35×0.15×5.15=9.597kNNut=max[R1,R2]=max[9.597,9.597]=9.597kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×9.597×103/(0.308×424×0.994)=77.61N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.174×0.4/16.8=0.116kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.116×5.15/[(9+1)×16.2]=0.011kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×9.597+0.011)×103/(0.308×424×0.994)=77.695N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称-1层，3～5轴交J轴KL43混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合1-103 混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4.44外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4.44×1.2×1.15×2.51/2，24×0.9]＝min[51.15，21.6]＝21.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.772kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数3主楞间距(mm)400主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为0，400设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算1-103 模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×29.772＝29.772kN/mq1静＝0.9×1.35×21.6×1＝26.244kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.125q1l2=0.125×29.772×0.3252＝0.393kN·mσ＝Mmax/W＝0.393×106/54000＝7.279N/mm2≤[f]＝15N/mm2符合要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×21.6×3254/(100×6000×486000)＝0.431mm≤325/400=0.812mm符合要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.25q1l=1.25×29.772×0.325＝12.095kN正常使用极限状态R'max＝1.25lG4k=1.25×0.325×21.6＝8.775kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式二等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)60×80次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：1-103 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝12.095kN/mMmax＝max[0.125ql2，0.5ql12]=max[0.125×12.095×0.42，0.5×12.095×0.22]=0.242kN·mσ＝Mmax/W＝0.242×106/64000＝3.78N/mm2≤[f]＝13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql，ql1]=max[0.625×12.095×0.4，12.095×0.2]=3.024kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×3.024×1000/(2×80×60)＝0.945N/mm2τmax＝0.945N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝8.775kN/mν1max＝0.521ql4/(100EI)=0.521×8.775×4004/(100×9600×2560000)＝0.048mm≤400/400=1mmν2max＝ql4/(8EI)=8.775×2004/(8×9600×2560000)=0.071mm≤200/400=0.5mm符合要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.25×12.095×0.4，0.375×12.095×0.4+12.095×0.2]＝6.047kN正常使用极限状态R'max＝max[1.25×8.775×0.4，0.375×8.775×0.4+8.775×0.2]＝4.388kN1-103 六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主楞类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.6因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.6。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.11kN，R2＝3.628kN，R3＝1.11kN正常使用极限状态：R'1＝0.79kN，R'2＝2.632kN，R'3＝0.79kN1、抗弯验算主楞弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.278×106/4490=61.804N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算1-103 梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Qmax/A=2×3.64×1000/424＝17.168N/mm2≤[τ]=120N/mm2符合要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.376mm≤400/400＝1mm符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.75/0.6＝7.52kN≤Ntb＝12.9kN符合要求！墙模板计算书1一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼-2层地下室wQ2新浇混凝土墙墙厚(mm)550混凝土墙的计算高度(mm)3600混凝土墙的计算长度(mm)8400二、荷载组合1-103 混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.6]＝min[38.4，86.4]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)181-103 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×182/6＝21600mm3，I＝bh3/12＝400×183/12＝194400mm41、强度验算q＝bS承＝0.4×48.42＝19.37kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.1kN·mσ＝Mmax/W＝0.1×106/21600＝4.48N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.4×38.4=15.36kN/m1-103 面板变形图(mm)ν＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)2561、强度验算q＝bS承＝0.22×48.42＝10.89kN/m1-103 小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/64000＝5.32N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.22×38.4=8.64kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.57kN，R2=...R41=4.06kN，R42=3.55kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.561-103 1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.44kN·mσ＝Mmax/W＝0.44×106/8980＝49.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！1-103 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+200]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+250]＝450mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.45×48.42＝8.28kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！墙模板计算书2一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼-1层地下室nQ3新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)3700混凝土墙的计算长度(mm)8400二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.6]＝min[38.4，86.4]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)2001-103 对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×182/6＝21600mm3，I＝bh3/12＝400×183/12＝194400mm41、强度验算q＝bS承＝0.4×48.42＝19.37kN/m1-103 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.1kN·mσ＝Mmax/W＝0.1×106/21600＝4.48N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.4×38.4=15.36kN/m面板变形图(mm)ν＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)2561-103 1、强度验算q＝bS承＝0.22×48.42＝10.89kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/64000＝5.32N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.22×38.4=8.64kN/m1-103 小梁变形图(mm)ν＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算R1=5.52kN，R2=...R41=4.91kN，R42=4.29kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.561、强度验算1-103 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/8980＝59.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+200]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+250]＝450mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.45×48.42＝8.28kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！板模板(扣件式)计算书1-103 一、工程概况新浇混凝土板特性-1层板新浇混凝土楼板厚度(mm)350模板支架高度H(m)3.25模板支架的纵向长度La(m)16.8模板支架的横向长度Lb(m)16.2二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式垂直于立杆纵向方向次楞间距(mm)200荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100设计简图如下：模板设计平面图1-103 模板设计纵向剖面图1-103 模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期30年一遇0.40城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数μs支架模板支架状况封闭式0模板10.28四、模板验算模板验算方式二等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.35]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=16.465kN/m1-103 1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125×16.465×0.22=0.082kN·mσmax=Mmax/W=0.082×106/54000=1.525N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×16.465×0.2=2.058kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×2.058×103/(2×1000×18)=0.172N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×16.465×2004/(100×6000×486000)=0.047mmνmax=0.047mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下：q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2+0.01]+1.4×(1+2)×0.2=3.306kN/m1、强度验算Mmax=0.125ql2=0.125×3.306×0.82=0.265kN·mσmax=Mmax/W=0.265×106/64000=4.133N/mm2≤fm=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×3.306×0.8=1.653kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.653×1000/(2×60×80)=0.517N/mm2τmax=0.517N/mm2≤fv=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×3.306×8004/(100×9000×2560000)=0.306mmνmax=0.306mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm1-103 符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.25ql=1.25×3.306×0.8=3.306kN六、主楞验算主楞验算方式三等跨连续梁可调托座内主楞根数2主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000荷载折减系数0.6因可调托座内主楞根数为2，验算时取荷载折减系数0.6。计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m)1-103 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)支座反力依次为R1=4.23kN,R2=8.72kN,R3=8.72kN,R4=4.23kN1、强度验算σmax=Mmax/W=0.598×106/4490=133.207N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×3.742×1000/424=17.649N/mm2τmax=17.649N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.215mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座承载力设计值[f](kN)30最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]/0.6=14.533kN1.05×Rmax=1.05×14.533=15.259kN，15.259kN≤30kN符合要求！七、立杆验算钢管类型Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算1-103 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，μ=1.325l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.325×1500，1500+2×100]=2319mmλ=l0/i=2319/15.9=146≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.3242、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算ωk=0kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.4=0.28kN/m23、稳定性验算KH=1不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=14.533+0.15×1.35×3.25=15.191kNσ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×15.191×103/(0.324×424×1)=116.108N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板横向挡风面积AF(m2)33F=0.85AFωklb/Lb=0.85×33×0.28×0.8/16.2=0.388kNN1=3FH/[(m+1)La]=3×0.388×3.25/[(9+1)×16.8]=0.023kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×15.191+0.023)×103/(0.324×424×1)=116.272N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！八、拆模时间验算楼板的长边长度(m)15楼板的短边与长边的比值0.54楼板活荷载标准值(kN/m2)2钢筋的级别HRB400混凝土强度等级C35混凝土设计强度(N/mm2)16.7楼板支座配筋φ14配筋的间距(mm)150浇注层的实测强度(N/mm2)12下一层的实测强度(N/mm2)25下二层的实测强度(N/mm2)28下三层的实测强度(N/mm2)30参考《建筑施工安全手册》(杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版)，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i=1.35×0.35×0.8×0.8×(24+1.1)=7.59kN模板自重为：N模i=1.35×0.15×0.8×0.8=0.13kN支架自重为：N支gi=1.35×0.15×3.25=0.658kN混凝土浇筑施工荷载为：N浇i=1.4×(1+2)×0.8×0.8=2.688kN楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2×0.8×0.8+7.59=9.382kN2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第i层)浇筑层荷载强度达到12/16.7×100％=71.9％设计强度N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=7.59+0.13+0.658+2.688=11.066kN1-103 3、下一层立杆的荷载计算下一层荷载强度达到25/16.7×100％=149.7％设计强度N支i-1=N支i+N模i+N支gi+αN板i-NQ=11.066+0.13+0.658+0.25×7.59-9.382=4.369kN其中，α为楼盖荷载计入比例，α=0.250.4N支i-1Mmax=116.824所以，下一层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，模板支持可以拆除1-103 梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性地上A楼三层7～8轴交B轴KL21新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】350×900模板支架高度H(m)4.8模板支架的纵向长度La(m)16.8模板支架的横向长度Lb(m)16.2二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式立杆纵向间距la(mm)8001-103 梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la'(mm)800楼板立杆横向间距lb'(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数0每纵距内附加梁底支撑主楞根数3梁底支撑小楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)100设计简图如下：模板设计立面图1-103 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期30年一遇0.40城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数μs支架模板支架状况封闭式01-103 模板10.174四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.9]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=35.588kN/m1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125×35.588×0.1752=0.136kN·mσmax=Mmax/W=0.136×106/54000=2.523N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×35.588×0.175=3.892kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×3.892×103/(2×1000×18)=0.324N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×35.588×1754/(100×6000×486000)=0.06mmνmax=0.06mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[175/150，10]=1.167mm符合要求！4、支座反力R1=R3=0.375ql=2.335kN，R2=1.25ql=7.785kN五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)90001-103 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.35/2)/2=1.565kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.35/2)/2=1.565kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.9-0.2)=0.472kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.9-0.2)=0.472kN/mq=max[2.335/1.0+0.014+1.565+0.472，7.785/1.0+0.014，2.335/1.0+0.014+1.565+0.472]=7.798kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.125ql2=0.125×7.798×0.22=0.039kN·mσmax=Mmax/W=0.039×106/64000=0.609N/mm2≤fm=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×7.798×0.2=0.975kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×0.975×1000/(2×60×80)=0.305N/mm2τmax=0.305N/mm2≤fv=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×7.798×2004/(100×9000×2560000)=0.003mmνmax=0.003mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.25×(2.335+0.014+1.565+0.472)×0.2=1.097kNR2=1.25×(7.785+0.014)×0.2=1.95kNR3=1.25×(2.335+0.014+1.565+0.472)×0.2=1.097kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)4241-103 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.745kN·mσmax=Mmax/W=0.745×106/4490=166.018N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=2.092kNτmax=2Qmax/A=2×2.092×1000/424=9.869N/mm21-103 τmax=9.869N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=2.556mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=2.092kN,R2=2.092kN七、纵向水平钢管验算计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)Mmax=0.63kN·m1-103 σmax=Mmax/W=0.63×106/4490=140.423N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Qmax=3.944kNτmax=2Qmax/A=2×3.944×103/424=18.604N/mm2τmax=18.604N/mm2≤fv=205N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.868mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=4.46kN,R2=9.192kN,R3=9.192kN,R4=4.46kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1最大支座反力Rmax=9.192kN1.05×Rmax=1.05×9.192=9.652kN，9.652kN≤1×12.0=12kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/Lb=4.8/16.2=0.296＜5符合要求！1-103 十、立杆验算钢管类型Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，μ=1.377l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.377×1500，1500+2×100]=2410mmλ=l0/i=2410/15.9=152≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.3012、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算ωk=0kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.4=0.174kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(4.8-4)]=0.9961)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=9.192+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(0.45-0.35/2)/2)+1.35×0.15×4.8=15.058kNR2=9.192+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(0.9-0.45-0.35/2)/2)+1.35×0.15×4.8=15.058kNNut=max[R1,R2]=max[15.058,15.058]=15.058kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×15.058×103/(0.301×424×0.996)=124.386N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.174×0.8/16.8=0.232kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.232×4.8/[(9+1)×16.2]=0.021kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×15.058+0.021)×103/(0.301×424×0.996)=124.548N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称A楼3层，7～8轴交B轴KL21混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)2001-103 二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4.44外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4.44×1.2×1.15×2.51/2，24×0.9]＝min[51.15，21.6]＝21.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.772kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数3主楞间距(mm)400主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为0，400设计简图如下：1-103 模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×29.772＝29.772kN/mq1静＝0.9×1.35×21.6×1＝26.244kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.125q1l2=0.125×29.772×0.352＝0.456kN·m1-103 σ＝Mmax/W＝0.456×106/54000＝8.442N/mm2≤[f]＝15N/mm2符合要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×21.6×3504/(100×6000×486000)＝0.579mm≤350/400=0.875mm符合要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.25q1l=1.25×29.772×0.35＝13.025kN正常使用极限状态R'max＝1.25lG4k=1.25×0.35×21.6＝9.45kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式简支梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)60×80次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝13.025kN/m1-103 Mmax＝max[0.125ql2，0.5ql12]=max[0.125×13.025×0.42，0.5×13.025×0.22]=0.261kN·mσ＝Mmax/W＝0.261×106/64000＝4.07N/mm2≤[f]＝13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql，ql1]=max[0.5×13.025×0.4，13.025×0.2]=2.605kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.605×1000/(2×80×60)＝0.814N/mm2τmax＝0.814N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝9.45kN/mν1max＝5ql4/(384EI)=5×9.45×4004/(384×9600×2560000)＝0.128mm≤400/400=1mmν2max＝ql4/(8EI)=9.45×2004/(8×9600×2560000)=0.077mm≤200/400=0.5mm符合要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[0.5×13.025×0.4，0.5×13.025×0.4+13.025×0.2]＝5.21kN正常使用极限状态R'max＝max[0.5×9.45×0.4，0.5×9.45×0.4+9.45×0.2]＝3.78kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主楞类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.6因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.6。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.956kN，R2＝3.126kN，R3＝0.956kN正常使用极限状态：R'1＝0.68kN，R'2＝2.268kN，R'3＝0.68kN1、抗弯验算1-103 主楞弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.287×106/4490=63.875N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Qmax/A=2×3.452×1000/424＝16.284N/mm2≤[τ]=120N/mm2符合要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.673mm≤400/400＝1mm符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.91-103 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.408/0.6＝6.98kN≤Ntb＝12.9kN符合要求！柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H=4.75m；1-103 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；1-103 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取4.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、114.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。1-103 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×10.871×270×270=7.93×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W